WO2001057374A1 - Procede et dispositif de refroidissement d'un moteur de vehicule automobile - Google Patents

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Abstract

L'invention concerne un procédé de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile, consistant à réguler le volume et le débit d'un fluide caloporteur de refroidissement dans un circuit hydraulique (2) pourvu d'une branche (5) munie d'un actionneur proportionnel piloté électroniquement (15) et pourvue de moyens (10) formant retour direct de fluide ou by-pass, caractérisé en ce qu'il comporte une étape détermination de la température du fluide de refroidissement, une étape de comparaison de la température déterminée avec une première et une seconde température seuil déterminées et une étape de commande de l'ouverture de l'actionneur de façon que, lorsque la température du fluide est comprise entre les première et seconde température seuil, le degré d'ouverture de l'actionneur est au moins temporairement proportionnel à la température du fluide de refroidissement. L'invention concerne également un dispositif de refroidissement de mise en oeuvre du procédé.

Description

Procédé et dispositif de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile
L'invention se rapporte à un procédé et à un dispositif de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile.
L'invention concerne plus particulièrement un dispositif de refroidissement comportant un circuit hydraulique de fluide caloporteur de refroidissement, associé à une pompe de circulation de celui-ci à travers le moteur du véhicule et d ifférentes branches du circuit. Des équipements thermiques du véhicule peuvent être disposés dans les différentes branches du circuit.
Les systèmes de refroidissement sont conçus pour garantir la tenue des moteurs aux contraintes thermomécaniques issues de la combustion. Par ailleurs, des fonctions complémentaires sont mises en œuvre en plus du refroidissement principal d u moteur, pour améliorer le rendement global ou offrir et garantir des prestations aux utilisateurs de véhicules, telles que, par exemple, le chauffage de l'habitacle.
Les systèmes de refroid issement sont dimensionnés à partir des seuls points de fonctionnement à régime maximal et à pleine charge d u moteur et sont donc surdimensionnés dans la majorité des cas d'utilisation des véhicules.
Ainsi, les paramètres de fonctionnement du moteur ne sont pas optimisés, ce qui entraîne une dégradation des performances de ce dernier, tel qu'une consommation accrue, un niveau élevé d'émission de polluants ainsi qu'une réduction du confort thermique et acoustique du véhicule.
Le document DE4033261 décrit un système de refroidissement de moteur à combustion comportant un circuit de liquide caloporteur formant une boucle vers un radiateur. Le circuit comporte par ailleurs une dérivation parallèle au radiateur permettant au fluide un retour direct vers le moteur. La répartition du liquide de refroidissement entre le radiateur et la dérivation est assurée par une soupape thermostatique. Un obturateur supplémentaire permet de bloquer le retou r du fluide vers le moteur pour accélérer la vitesse de montée en température de ce dernier.
Cependant, ce système de refroidissement n'optimise pas les échanges thermiques avec le moteur.
Un but de la présente invention est de proposer un procédé de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile, palliant tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus.
Ce but est atteint par le fait que le procédé de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile, consiste à réguler le volume et le débit d'un fluide caloporteur de refroidissement dans un circuit hydraulique pourvu d'une branche munie d'un actionneur proportionnel piloté électroniquement et pourvue de moyens formant retour direct de fluide ou by-pass, et comporte une étape détermination de la température du fluide de refroidissement, une étape de comparaison de la température déterminée avec une première et une seconde température seuil déterminées et une étape de commande l'ouverture de l'actionneur de façon que, lorsque la température du fluide est comprise entre les première et seconde température seuil, le degré d'ouverture de l'actionneur est au moins temporairement proportionnel à la température du fluide de refroidissement.
Selon une autre particularité lorsque la température d u fluide est inférieure à la première température seuil, le procédé comporte une étape de coupure ou de limitation à un débit de fuite déterminé la circulation de fluide dans la branche by-pass.
Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile, palliant tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus. Ce but est atteint par le fait que le Dispositif de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile, du type comportant un circuit hydraulique de fluide caloporteur de refroidissement, associé à une pompe de circulation de celui-ci à travers le moteur du véhicule et différentes branches du circuit, dans lesquelles sont disposés des équipements thermiques du véhicule, au moins certaines des branches du circuit étant munies d'actionneurs pilotés électroniquement de régulation de la circulation du fluide dans celles-ci, le dispositif comportant des moyens d'acquisition d'informations relatives aux cond itions de fonctionnement du véhicule, raccordés à des moyens de pilotage du fonctionnement des actionneurs, pour réguler le volume et le débit de fluide en circulation dans le circuit hydraulique afin d'optimiser le fonctionnement du moteur, caractérisé en ce que le circuit comporte une branche munie d'un actionneur proportionnel piloté électroniquement et pourvue de moyens formant retour direct de fluide ou by-pass, les moyens d'acquisition d'informations étant aptes à déterminer la température du fluide de refroidissement, de façon que, lorsque la température du fluide comprise entre une première et une seconde température seuil déterminées, le degré d'ouverture de l'actionneur est au moins temporairement proportionnel à la température du fluide de refroidissement.
Par ailleurs, l'invention peut comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- lorsque la température du fluide est inférieure à la première température seuil, les moyens de pilotage coupent ou limitent à un débit de fuite déterminé la circulation de fluide dans la branche by-pass,
- lorsque la température du fluide est supérieure à la seconde température seuil, les moyens de pilotage commandent au moins temporairement l'ouverture de l'actionneur,
- lorsque la température du fluide est inférieure à la première température seuil, les moyens de pilotage ouvrent partiellement l'actionneur de façon à assurer un débit de fuite dans la branche by-pass de l'ordre de 1 /50ème à 1 /5ème environ du débit maximal de la branche,.
- lorsque la température du fluide est comprise entre les première et seconde températures seuil, l'ouverture de l'actionneur de la branche de by-pass croît lorsque la température du fluide croît et, diminue lorsque la température d u fluide diminue, de façon que la courbe représentative de l'ouverture de l'actionneur en fonction de la température du fluide présente une hystérésis,
- l'augmentation de l'ouverture de l'actionneur commence après que la température du liquide excède la première température de référence d'une première valeur déterminée,
- la diminution de l'ouverture de l'actionneur commence après que la température du liquide devient inférieure, d'une première valeur déterminée, à la seconde température de référence,
- le circuit comporte une branche munie d'un actionneur et pourvue de moyens formant radiateur, et lorsque la température du fluide est supérieure à la seconde température seuil, les moyens de pilotage commandant l'actionneur de la branche by-pass en fonction de l'ouverture et la fermeture de l'actionneur de la branche radiateur, de façon d'une part à fermer l'actionneur de la branche by-pass lorsque l'actionneur de la branche radiateur est ouverte et, d'autre part, à ouvrir l'actionneur de la branche by-pass lorsque l'actionneur de la branche radiateur est fermée, les fermetures et ouvertures de l'actionneur de la branche by-pass étant réalisées simultanément ou avec un décalage de température déterminé par rapport aux ouvertures et fermetures de l'actionneur de la branche radiateur,
- l'actionneur de la branche radiateur est du type proportionnelle, et en ce que l'ouverture de l'actionneur de la branche by-pass est inversement proportionnelle à l'ouverture de l'actionneur de la branche radiateur, - le dispositif comporte des moyens de ventilation, ou "Groupe Moto Ventilateur", aptes à coopérer avec les moyens formant radiateur, les moyens de pilotage assurant la commande des moyens de ventilation en fonction de la température du liquide de refroidissement, de façon que la vitesse de rotation des moyens de ventilation augmente lorsque la température du liquide de refroidissement croît,
- l'augmentation de la vitesse de rotation des moyens de ventilation est commandée en fonction de la vitesse de variation de la température du liquide de refroidissement,
- la vitesse de rotation des moyens de ventilation en fonction de la température d u liquide de refroidissement décrit une droite dont la pente est proportionnelle à la vitesse de variation de la température d u liquide de refroidissement.
D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles :
- la figure 1 représente schématiquement la structure et le fonctionnement d'un premier exemple de réalisation du dispositif de refroidissement selon l'invention ,
- la figure 2 représente un second mode de réalisation du dispositif de refroidissement selon l'invention,
- la figure 3 représente, sur un même graphique, un exemple de variation au court du temps t de la température T du liquide de refroidissement et d'une première température seuil Ti ,
- la figure 4 représente un exemple de variation de la température Th de l'huile de lubrification du moteur en fonction du temps t, ainsi que le signal représentant les états d'ouverture O et de fermeture F de l'actionneur piloté électroniquement de la première branche du circuit, - la figure 5 représente les états d'ouverture O et de fermeture F de l'actionneur de la branche de dégazage en fonction de la température T du liquide de refroidissement,
- la figure 6 représente un exemple de variation de la période P du signal de commande de l'actionneur de la branche de dégazage en fonction de la température T du liquide de refroidissement,
- la figure 7 représente l'état d'ouverture de la vanne de by-pass en fonction de la température T du liquide de refroidissement,
- la figure 8 représente schématiquement un exemple de couplage de l'ouverture de la vanne de by-pass en fonction de l'ouverture de la vanne d'un radiateur,
- la figure 9 représente deux exemples de variation de la vitesse de rotation d'un groupe moto ventilateur, en fonction de la variation de la température T du liquide de refroidissement,
La figure 1 représente un exemple de réalisation préféré d'un dispositif de refroidissement selon l'invention. Le dispositif de refroidissement comporte un circuit hydraulique 2 contenant un fluide caloporteur de refroidissement.
Une pompe 3 hydraulique est associée au circuit 2 , pour assurer la circulation du fluide à travers le moteur 1 et différentes branches 4, 5, 6, 7, 8, 44 d u circuit 2. De préférence, la pompe 3 est une pompe de type mécanique, cependant, l'emploi d'une pompe électrique peut également être envisagé.
Les branches 4, 5, 6, 7, 8, 44 du circuit 2 sont alimentées en liquide de refroidissement à partir d'un boîtier 122, ou "Boîtier de Sortie d'Eau" (BSE). Le boîtier 122, qui est fixé au moteur 1 , et de préférence à la culasse du moteur 1 , assure la collecte du liquide de refroidissement ayant circulé dans le moteur 1 . Le liquide de refroidissement ayant circulé dans les branches est récupéré quant à lui par un collecteur d'entrée d'eau 23 avant sa recirculation dans le moteur 1 . Avantageusement, au moins certaines des branches 4, 5 , 6 , 7, 8, 44 du circuit 2 sont munies d'actionneurs pilotés électroniquement respectifs 14, 15, 16 , 17, 18, 29 de régulation de la circulation du fluide dans celles-ci . Les actionneurs pilotés électroniquement sont, par exemple, des électrovannes. Par ailleurs, le dispositif comporte des moyens 22 d'acquisition d'informations relatives aux conditions de fonctionnement du véhicule. Les moyens 22 d'acquisition sont raccordés à des moyens 1 9 de pilotage du fonctionnement d'au moins une partie des actionneurs 14, 15, 16, 17, 18, 29, pour réguler le volume et le débit de fluide en circulation dans le circuit hyd raulique 2 afin d'optimiser le fonctionnement du moteur.
Les moyens de pilotage 19 ou unité de traitement d'information peuvent comporter tout calculateur 20 approprié, tel que, par exemple, un "Boîtier de Servitude I ntelligent" (BSI) de type connu . Le calculateur 20 est associé à des moyens de stockage d'information 21 comportant, par exemple, une mémoire programmable et/ou une mémoire à lecture seule. Le calculateur 20 est également relié à des moyens 22 d'acquisition d'informations relatives aux conditions de fonctionnement du véhicule, comportant, par exemple, divers capteurs ou d'autres calculateurs tel qu'un calculateur de pilotage du moteur.
De préférence, les moyens 22 d'acquisition d'informations sont aptes à déterminer au moins l'un des paramètres suivants : le régime du moteur, le couple du moteur, la vitesse du véhicule, la température de l'huile de lubrification du moteur, la température du liquide de refroidissement du moteur, la température des gaz d'échappement du moteur, la température de l'air extérieur au véhicule et la température à l'intérieur de l'habitacle. Les différentes informations relatives aux conditions de fonctionnement du véhicule sont traitées et analysées par le calculateur 20, pour piloter le fonctionnement des actionneurs 14, 15, 16, 17, 1 8, 29 et éventuellement celui de la pompe 3. Selon l'invention , le débit ou volume de liquide de refroidissement admis ou non à circuler dans les différentes branches 4, 5, 6, 7, 8, 44 du circuit 2 est fonction de l'état d'échauffement du moteur 1 . Par exemple, il est possible de définir trois états d u moteur 1 , un premier état dans lequel le moteur est dit "froid", un second dans lequel le moteur 1 est dit "chaud", et un troisième état dit "intermédiaire" entre les états chaud et froid .
De préférence, l'état thermique du moteur 1 est caractérisé en fonction de la température T du liquide de refroidissement, de préférence à la sortie du moteur 1 . Ainsi, lorsque la température du liquide de refroidissement est inférieure à une première température seuil Ti déterminée, l'état du moteur 1 est d it froid. De même, lorsque la température T du liquide de refroidissement est supérieure à une seconde température seuil T2 déterminée, l'état du moteur 1 est dit chaud . Enfin , lorsque la température du liquide de refroidissement est comprise entre les première T-i et seconde T2 températures seuil, l'état du moteur 1 est dit intermédiaire.
La première Ti et/ou la seconde T2 température seuil peuvent être des valeurs fixes ou variables déterminées en fonction du type du moteur 1 . De préférence, la première Ti et/ou la seconde T2 température seuil sont des variables en fonction du type du moteur 1 et d'au moins un paramètre de fonctionnement du moteur 1 . Par exemple, les première Ti et/ou seconde T2 températures seuil sont des fonctions de la puissance moyenne Pm fournie par le moteur 1 . C'est-à-dire que les moyens de pilotage 19 coopèrent avec les moyens 22 d'acquisition , pour calculer la puissance moyenne instantanée Pm fournie par le moteur 1 .
Les moyens de pilotage 1 9 calculent ensuite la première Ti et/ou la seconde T2 température seuil, en fonction de la puissance moyenne Pm instantanée et d'une modélisation déterminée du fonctionnement du moteur 1 . La modélisation du moteur définit les états froid , chaud et intermédiaire (première T-i et seconde T2 températures seuil) en fonction de la puissance moyenne Pm fournie par ce dernier. La puissance instantanée P(t) en kiloWatt (kW) fournie par le moteur à l'instant t est donnée par la relation suivante :
2Λ-.N.C
P(t) = ; dans laquelle N est le régime instantané du 60x1000 a moteur en tour/min, et C le couple instantané du moteur en N. m. Les valeurs du régime N et du couple C peuvent être mesurées par les moyens 22 d'acquisition de données, c'est-à- dire par des capteurs appropriés. Classiquement, le régime N du moteur est compris entre 0 et 6000 tr/min. environ, tandis que le couple C est compris entre 0 et 350 N.m. environ.
Les moyens de pilotage 19 calculent ensuite la puissance
P(t) fournie par le moteur à l'instant t et la puissance moyenne Pm(t) fournie par le moteur à l'instant t. La puissance moyenne Pm(t) à l'instant t peut être calculée par la relation suivante :
_ ... (t -l)xPm(t -l) + Pm(t) , . .. 0 ,. .. , .
Pm(t) = — , dans laquelle Pm(t-1 ) est la
puissance moyenne à l'instant (t-1 ). Bien entendu, la puissance moyenne peut être calculée par tout autre formule
. * * n o /*\ c.Pm(t - l) + AP(t) . . .. équivalente, telle que : Pm(t) = — , dans laquelle c + k
Pm(t-1 ) est la puissance moyenne à l'instant (t-1 ), P(t) la puissance instantanée à l'instant t, et c et k des coefficients pondérateurs.
Le calculateur 19 et/ou les moyens 21 de stockage d'information 21 peuvent contenir la modélisation du fonctionnement du moteur 1 , définissant son état froid, chaud et intermédiaire (première Ti et seconde températures seuil T2) en fonction puissance moyenne Pm. C'est-à-dire que pour un type de moteur donné, on établit empiriquement et/ou par calcul des tables de correspondance donnant les températures seuil Ti et T2 en fonction de la puissance moyenne Pm du moteur 1 . Ces tables ou modélisations, qui sont fonction du type de moteur, sont par exemple des fonctions polynomiales. La première température seuil Ti est ainsi, en général, une fonction décroissante de la puissance moyenne.
La première température seuil Ti peut varier entre 20 et 60 degrés environ, et de préférence entre 30 et 50 degrés. La seconde température seuil T2 peut varier quant à elle entre 60 et 100 degrés environ. Cependant, la seconde température seuil T2 est en général sensiblement constante autour de la valeur de 80 degrés.
Ainsi, les moyens de pilotage 19 coopèrent avec les moyens 22 d'acquisition de données, pour comparer la température T du liquide de refroidissement avec les deux températures seuil T-i et T2.
Par soucis de simplification, la valeur de la première température seuil "H peut être figée par les moyens 19 de pilotage dès que la température T mesurée du liquide de refroid issement atteint la première température seuil Ti . En effet, la figure 3 illustre, sur un même graphique, un exemple de variation au court du temps t : de la température T du liquide de refroidissement, et de la première température seuil
Tι (Pm) qui est fonction de la puissance moyenne. En déterminant ces températures T et T-ι(Pm), on constate que, pour une puissance moyenne donnée, à partir du moment où la température T du fluide atteint la première valeur seuil T1 , cette première température seuil Tι varie peu autour d'une constante Tif.
En se référant à présent à la figure 1 , le circuit 2 comporte une première branche 8 munie d'un premier actionneur piloté électroniquement 18 et dans laquelle est disposé un echangeur eau/huile 13. De préférence, le premier actionneur 18 est du type "tout ou rien". Les moyens 19 de pilotage coopèrent avec les moyens 22 d'acquisition, pour commander l'ouverture ou la fermeture du premier actionneur 18, de façon à d'une part accélérer la vitesse de montée en température de l'huile et, d'autre part, réguler la température de l'huile autour d'une température de référence Tr déterminée.
Plus précisément, lorsque la température T du fluide de refroidissement déterminée par les moyens 22 d'acquisition est inférieure à la première température seuil T-i , les moyens de pilotage 19 limitent, et de préférence arrêtent, la circulation du fluide dans la première branche 8.
Par ailleurs, lorsque la température T du liquide de refroidissement est supérieure à la seconde température seuil T2, les moyens de pilotage 19 régulent la température de l'huile autour de la température de référence Tr. La température de référence Tr de l'huile correspond à la température de fonctionnement optimal de l'huile. La température de référence Tr, qui dépend du type d'huile, est comprise classiquement entre 120 et 140 degrés environ, et est égale de préférence à 130 degrés environ. Pour ce faire, les moyens 22 d'acquisition comportent des moyens de mesure de la température de l'huile de lubrification, tel qu'un capteur approprié.
La figure 4 illustre un exemple de variation de la température de l'huile Th en fonction du temps t. Sur le même graphique est représenté un signal carré symbolisant les états d'ouverture O et de fermeture F de l'actionneur 18 de la première branche 8. Les crans supérieurs du signal carré représentent les moments d'ouverture O de l'actionneur 18. Les crans inférieurs du signal carré représentent les moments de fermeture F de ce même actionneur 18.
Ainsi, lorsque la température Th de l'huile excède la température de référence Tr d'une valeur déterminée ΔTa, les moyens de pilotage 1 9 assurent l'ouverture de l'actionneur 18 et donc la circulation d u fluide dans la première branche 8. Par ailleurs, lorsque la température Th de l'huile est inférieure d'une valeur ΔTa à la température de référence Tr, les moyens de pilotage 19 ferment l'actionneur 18 et donc arrêtent la circulation du fluide dans la première branche 8. Les différentiels de température ΔTa qui déclenchent les ouvertures O et fermetures F du premier actionneur 1 8 sont de l'ordre, par exemple, de un à six degrés environ . Comme représenté à la figure 4, les différentiels de température ΔTa sont égaux de préférence à deux degrés. De cette façon , compte tenu de l'inertie thermique du système , la température Th de l'huile peut être maintenue autour de la température de référence Tr avec une tolérance de cinq degrés environ. Bien entendu , la température Th de l'huile peut être maintenue dans un intervalle plus grand ou plus petit. Pour cela, il suffit de changer les différentiels ou seuils ΔTa d'ouverture et de fermeture du premier actionneur 1 8 autour de la température de référence Tr.
Avantageusement, lorsque la température T du liquide de refroidissement est comprise entre les première Ti et seconde T2 température seuil , les moyens de pilotage 19 peuvent n'ouvrir le premier actionneur 1 8 que lorsque la température du liquide excède la température de l'huile d'une seconde valeur ΔTb déterminée. Cette seconde valeur ΔTb peut être comprise, par exemple, entre 10 et 20 degrés environ et est égale de préférence à 15 degrés. De cette façon , le liquide de refroidissement contribue à accélérer la montée en température de l'huile.
En se référant à nouveau à la figure 1 , le circuit 2 comporte une seconde branche 6 dite "de dégazage", munie d'un actionneur piloté électroniquement 16 et dans laquelle est disposée une boîte de dégazage 11 .
Les moyens de pilotage 19 régulent la circulation du fluide de refroidissement de façon que la quantité de fluide circulant dans la seconde branche 6 est plus importante lorsque la température T d u fluide de refroidissement est supérieure à la première température seuil Ti , que lorsque la température T du fluide est inférieure à cette première température seuil T^
Par ailleurs, les moyens de pilotage 19 régulent la circulation de fluide dans la branche 6 de dégazage pour que la quantité de fluide circulant dans celle-ci soit plus importante lorsque la température T du fluide est supérieure à la seconde température seuil T2, que lorsque la température T du fluide est inférieure à cette seconde température seuil T2. De plus, lorsque la température T du fluide est comprise entre les première 1 ^ et seconde T2 températures seuil, les moyens de pilotage 19 peuvent réguler la circulation de fluide dans la branche 6 de dégazage en fonction de la température T du liquide de refroidissement. Plus précisément, les moyens de pilotage 19 peuvent commander l'augmentation de la quantité de liquide de refroidissement circulant dans la branche 6 de dégazage lorsque la température T de ce liquide augmente. L'actionneur 16 de la branche 6 de dégazage est, de préférence, du type à "tout ou rien", c'est à dire à ouverture et fermeture totales.
Comme représenté à la figure 5, lorsque la température T du fluide est supérieure à la seconde température seuil T2, les moyens 19 de pilotage commandent l'ouverture, de préférence totale, du second actionneur 16.
Par ailleurs, lorsque la température du liquide de refroidissement T est inférieure à la première température seuil T-i , les moyens 19 de pilotage peuvent commander l'ouverture du second actionneur 16 en fonction de la puissance moyenne Pm fournie par le moteur 1 . Plus précisément, les moyens de pilotage 19 augmentent la quantité de liquide admise à circuler dans la branche 6 de dégazage lorsque la puissance moyenne Pm fournie par le moteur 1 augmente. L'actionneur 16 de la branche 6 est commandée, par exemple, par un signal carré variable en fonction de la puissance moyenne Pm fournie par le moteur 1 . La partie haute du signal représente les ouvertures O de l'actionneur 16, tandis que la partie basse représente les fermetures F de l'actionneur 16.
Lorsque le moteur est dans son état froid (T<T-ι), le signal carré de commande de l'actionneur 16 peut être périodique. En particulier, le temps d'ouverture To de l'actionneur 16 peut être constant, tandis que la période P du signal peut varier en fonction de la puissance moyenne Pm . C'est à dire que les temps de fermeture de la vanne 16 peuvent diminuer, par exemple linéairement, lorsque la puissance moyenne Pm du moteur augmente. Lorsque le moteur 1 est dans son état intermédiaire (température du fluide T comprise entre les première Ti et seconde T2 températures seuil), les moyens 19 de pilotage commandant l'ouverture de l'actionneur 16 selon un signal carré variable en fonction de la température T du liquide de refroidissement. En particulier, le temps d'ouverture To de l'actionneur 16 peut être constant, tandis que la période P du signal peut diminuer lorsque la température T du liquide de refroidissement augmente.
Comme représenté à la figure 6, entre Ti et T2, la période
P du signal carré peut être inversement proportionnelle à la température T du liquide. De plus, lorsque la température T du liquide s'approche de la seconde température seuil T2, la droite représentative de l'évolution de la période P peut présenter une discontinuité, de façon que la période P reste constante et égale au temps d'ouverture To. C'est-à-dire que, lorsque la température T du liquide atteint, par exemple, la seconde température seuil T2 moins cinq degrés environ , la droite décroissante représentant la période P est suivie d'une portion constante horizontale.
Le temps d'ouverture To de l'actionneur 16 peut être de l'ordre de quelques secondes et par exemple cinq secondes. La période du signal de commande de l'actionneur 16 peut quant à elle varier, par exemple, entre 5 et 50 secondes.
Bien entendu , tout autre type de signal approprié peut être utilisé pour commander le second actionneur 16. Par exemple, comme précédemment, il est possible de faire varier le temps d'ouverture To de la vanne, en plus ou à la place du temps de fermeture.
Comme illustré à la figure 1 , le circuit 2 comporte une troisième branche 5 munie d'un actionneur piloté électroniquement 15 et associée à des moyens 10 formant retour direct de fluide ou by-pass. Les moyens 19 de pilotage peuvent réguler la circulation du fluide de refroidissement dans la branche 5 de by-pass en fonction de la température T de ce fluide. En particulier, la quantité de fluide admise à circuler dans la branche 5 by-pass augmente lorsque la température du fluide croît de la première Ti vers la seconde température seuil T2. De préférence, l'actionneur piloté électroniquement 1 5 de la branche 5 by-pass est du type proportionnel.
Comme représenté à la figure 7, lorsque la température du fluide T est inférieure à la première température seuil Ti , les moyens de pilotage 19 peuvent limiter à un débit de fuite déterminé la circulation de fluide dans la branche 5 by-pass. C'est à dire que l'actionneur 15 de la branche 5 by-pass est partiellement ouvert Of. Par exemple, l'ouverture partielle Of de l'actionneur 15 peut assurer un débit de fuite dans la branche 5 by-pass compris entre 1 /50eme à 1 /5eme environ du débit maximal de la branche 5.
Lorsque la température du fluide est supérieure à la seconde température seuil T2, les moyens de pilotage 19 commandent au moins temporairement l'ouverture totale O de l'actionneur 15 de by-pass (figure 7). Par ailleurs, lorsque la température du fluide est comprise entre les première Ti et seconde températures seuil T2, le degré d'ouverture de l'actionneur 15 peut être au moins temporairement proportionnel à la température T du fluide de refroidissement.
Plus précisément, entre Ti et T2, l'ouverture de l'actionneur 15 de by-pass croît lorsque la température T du fluide croît et, diminue lorsque la température T du fluide diminue. La variation de l'ouverture de l'actionneur 15 peut être proportionnelle à la température du fluide T.
Avantageusement, la courbe représentative de l'ouverture de l'actionneur 15 en fonction de la température T du fluide peut présenter une hystérésis H . C'est-à-dire que, l'augmentation de l'ouverture de l'actionneur 15 commence après que la température du liquide T excède la première température de référence Ti d'une première valeur E déterminée. De même, la diminution de l'ouverture de l'actionneur 15 commence après que la température T du liquide devient inférieure, d'une première valeur E déterminée, à la seconde température de référence T2. C'est-à-dire que les ouvertures et fermetures de l'actionneur 15 sont réalisées de façon décalée par rapport respectivement aux seuils de températures Ti et T2. Les valeurs E de ces décalages sont par, exemple, de l'ord re de 5 degrés.
En se référant à nouveau à la figure 1 , le circuit comprend une quatrième branche 4 munie d'un actionneur piloté électroniquement 14 et pourvue de moyens 9 formant radiateur. Les moyens 9 radiateur peuvent être couplés à un groupe moto ventilateur 30, qui peut lui aussi être commandé par les moyens de pilotage 1 9. L'actionneur 14 de la quatrième branche 4 est du type proportionnel.
Avantageusement, lorsque la température T du fluide est supérieure à la seconde température seuil T2, les moyens de pilotage 19 peuvent commander l'actionneur 15 de la branche
5 by-pass en fonction de l'ouverture et la fermeture de l'actionneur 14 de la branche 4 radiateur.
La figure 8 illustre le pourcentage d'ouverture %O des actionneurs 15, 14 des troisième et quatrième branches 5, 4 en fonction de la température T du liquide de refroidissement. Comme représenté à la figure 8, les moyens de pilotage 19 peuvent fermer F l'actionneur 15 de la branche 5 by-pass lorsque l'actionneur 14 de la branche 4 radiateur est ouvert O. De même, l'actionneur 15 de la branche 5 by-pass est ouvert O lorsque l'actionneur 14 de la branche 4 radiateur est fermé F. De préférence, l'ouverture de l'actionneur 15 de la branche 5 by-pass est inversement proportionnelle à l'ouverture de l'actionneur 14 de la branche 4 radiateur.
Par ailleurs, les fermetures et ouvertures de l'actionneur 15 de la branche 5 by-pass peuvent être réalisées avec un décalage de température R déterminé par rapport aux ouvertures et fermetures de l'actionneur 14 de la branche 4 radiateur. Le décalage de température R peut être de l'ordre de quelques degrés, par exemple cinq degrés.
Comme représenté à la figure 9, les moyens de pilotage
19 peuvent commander les moyens 30 de ventilation en fonction de la température du liquide de refroidissement. Plus précisément, la vitesse de rotation des moyens 30 de ventilation peut augmenter lorsque la température T du liquide de refroidissement croît.
De préférence, la vitesse V de rotation des moyens 30 de ventilation augmente proportionnellement à la vitesse de
Figure imgf000019_0001
variation de la température du liquide de refroidissement . dt
La figure 9 illustre deux exemples de droites d 1 et d2 représentant la vitesse de rotation du groupe moto ventilateur en fonction de la température T du liquide. Les deux droites d 1 et d2 ont des pentes d ifférentes représentatives chacune d'une vitesse de variation — de la température T du liquide de dt
AT refroid issement. La vitesse de variation — de la température dt
T d u liquide de refroidissement peut être calculée par les moyens 19 de pilotage.
Le circuit 2 de refroidissement représenté à la figure 1 comporte également une cinquième branche 7 munie d'un actionneur piloté électroniquement 17 et dans laquelle sont disposés des moyens 12 formant aérotherme d'habitacle. Classiquement, les moyens aérotherme 17 peuvent être conformés pour assurer un chauffage de l'habitacle à une première température consigne Te déterminée par l'utilisateur du véhicule.
Les moyens de pilotage 20 coopèrent avec les moyens 22 d'acquisition, pour déterminer la température Te extérieure au véhicule. Lorsque la température extérieure Te est inférieure à la première température consigne Te, les moyens de pilotage 20 peuvent ouvrir l'actionneur de la branche 7 aérotherme. De la même façon , lorsque la température extérieure Te est supérieure à la première température consigne Te, les moyens de pilotage 20 peuvent fermer l'actionneur de la branche 7 aérotherme.
De la même façon, les moyens 12 aérotherme peuvent comporter une fonction climatisation de l'habitacle à une seconde température consigne Tr. Ainsi, lorsque la température extérieure Te est inférieure à la seconde température consigne Tr, les moyens de pilotage 20 peuvent ouvrir l'actionneur de la branche 7 aérotherme. De même, lorsque la température extérieure Te est supérieure à la seconde température consigne Tr, les moyens de pilotage 20 peuvent fermer l'actionneur de la branche 7 aérotherme.
Cette cinquième branche 7 peut comporter également éventuellement de moyens 160 de chauffage supplémentaires et/ou des moyens 150 de recirculation des gaz d'échappement du moteur 1 à l'admission . Classiquement, les moyens 150 formant recirculation d'au moins une partie des gaz d'échappement du moteur 1 à l'admission ou "Exaust Gaz Recycling (EGR)", permettent de contrôler la température des gaz de combustion du moteur pour, par exemple, un traitement anti-pollution.
Enfin, le circuit 2 représenté à la figure 1 comprend une sixième branche 44 dans laquelle est situé des moyens 140 formant réchauffage de l'air d'admission du moteur 1 . Cette sixième branche 44 est également munie d'un actionneur piloté électroniquement 29 commandée par les moyens 19 de pilotage.
La figure 2 illustre une variante de réalisation du dispositif de refroidissement selon l'invention . Le dispositif représenté à la figure 2 diffère de celui de la figure 1 en ce que les moyens aérotherme 12 et les moyens 160 de chauffage sont disposés dans une septième branche 45 qui est distincte de la sixième branche 7 associée aux moyens 150 de recirculation des gaz d'échappement (EGR) . Par ailleurs, la septième branche 45 est dépourvue d'actionneur piloté électroniquement.
Bien entendu, l'invention ne saurait se limiter aux exemples de réalisation des figures 1 et 2. En effet, le dispositif de refroidissement peut ne comporter qu'une partie des équipements thermiques 9, 10, 11 , 12, 13, 140, 150, 16 et/ou des branches 4, 5 , 6, 7 , 8, 44, 45 décrits ci-dessus. De plus, une ou plusieurs des branches 4, 5, 6, 7, 8, 44, 45 peuvent être dépourvue d'actionneur piloté électroniquement. Avantageusement, les moyens 22 d'acquisition d'informations peuvent être conformés pour détecter une éventuelle défaillance d'au moins un des actionneurs pilotés électroniquement. De cette façon , lorsqu'au moins une défaillance d'un actionneur est détectée et quelle que soit la température du fluide, les moyens de pilotage 19 peuvent assurer la circulation libre d u fluide dans au moins certaines des branches, et de préférence dans toutes les branches. C'est-à-dire que, lorsqu'une défaillance du système est détectée, toutes les vannes d u circuit 2 sont ouvertes.
On conçoit donc aisément que le dispositif de refroidissement selon l'invention, tout en étant de structure simple, permet de gérer en temps réel et de manière optimum les échanges de chaleur.
Enfin , bien que l'invention ait été décrite en liaison avec des modes de réalisation particuliers, elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile, consistant à réguler le volume et le débit d'un fluide caloporteur de refroidissement dans un circuit hydraulique (2) pourvu d'une branche (5) munie d'un actionneur proportionnel piloté électroniquement (15) et pourvue de moyens (1 0) formant retour direct de fluide ou bypass, caractérisé en ce qu'il comporte une étape détermination de la température (T) du fluide de refroidissement, une étape de comparaison de la température (T) déterminée avec une première (T^ et une seconde température seuil (T2) déterminées et une étape de commande l'ouverture de l'actionneur de façon que, lorsque la température (T) du fluide est comprise entre les première (Ti ) et seconde température seuil (T2), le degré d'ouverture de l'actionneur (15) est au moins temporairement proportionnel à la température (T) du fluide de refroidissement.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que lorsq ue la température (T) du fluide est inférieure à la première température seuil (T-i ), le procédé comporte une étape de coupure ou de limitation à un débit de fuite déterminé la circu lation de fluide dans la branche (5) by-pass.
3. Dispositif de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile, d u type comportant un circuit hydraulique (2) de fluide caloporteur de refroidissement, associé à une pompe (3) de circulation de celui-ci à travers le moteur (1 ) du véhicule et différentes branches (4, 5, 6 , 7, 8, 44, 45) du circuit, dans lesquelles sont disposés des équipements thermiques (9, 10, 11 , 12, 13, 140, 1 50, 160) du véhicule, au moins certaines des branches (4 , 5, 6, 7, 8, 44) d u circuit (2) étant munies d'actionneurs pilotés électroniquement (14, 15, 16, 17, 18, 29) de régu lation de la circulation du fluide dans celles-ci, le dispositif comportant des moyens (22) d'acquisition d'informations relatives aux conditions de fonctionnement du véhicule, raccordés à des moyens (19) de pilotage du fonctionnement des actionneurs (14, 15, 16, 17, 18, 29) , pour réguler le volume et le débit de fluide en circulation dans le circuit hydraulique (2) afin d'optimiser le fonctionnement du moteur (1 ) , caractérisé en ce que le circuit (2) comporte une branche (5) munie d'un actionneur proportionnel piloté électroniquement (15) et pourvue de moyens (10) formant retour direct de fluide ou by-pass, les moyens (22) d'acquisition d'informations étant aptes à déterminer la température (T) d u fluide de refroidissement, de façon que, lorsque la température (T) du fluide comprise entre une première (Ti ) et une seconde température seuil (T2) déterminées, le degré d'ouverture de l'actionneur (15) est au moins temporairement proportionnel à la température (T) d u fluide de refroidissement.
4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que, lorsque la température (T) du fluide est inférieure à la première température seuil (T-i ), les moyens de pilotage (19) coupent ou limitent à un débit de fuite déterminé la circulation de fluide dans la branche (5) by-pass.
5. Dispositif selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que, lorsque la température (T) du fluide est supérieure à la seconde température seuil (T2) , les moyens de pilotage (19) commandent au moins temporairement l'ouverture de l'actionneur ( 15).
6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lorsque la température (T) du fluide est inférieure à la première température seuil (Ti ), les moyens de pilotage (19) ouvrent partiellement l'actionneur (15) de façon à assurer un débit de fuite dans la branche (5) by-pass de l'ordre de 1 /50ème à 1 /5ème environ du débit maximal de la branche (5) .
7. Dispositif selon l'une q uelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que, lorsque la température (T) du fluide est comprise entre les première (T^ et seconde (T2) températures seuil , l'ouverture de l'actionneur ( 15) de la branche (5) de bypass croît lorsque la température (T) d u fluide croît et, diminue lorsque la température (T) d u fluide diminue, de façon que la courbe représentative de l'ouverture de l'actionneur ( 15) en fonction de la température du fluide présente une hystérésis (H).
8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'augmentation de l'ouverture de l'actionneur (15) commence après q ue la température (T) du liquide excède la première température de référence (T-i ) d'une première valeur (E) déterminée.
9. Dispositif selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que la diminution de l'ouverture de l'actionneur (15) commence après que la température (T) du liquide devient inférieure, d'une première valeur (E) déterminée, à la seconde température de référence (T2) .
1 0. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le circuit (2) comporte une branche (4) munie d'un actionneur ( 14) et pourvue de moyens (9) formant radiateur, et en ce que, lorsque la température du fluide est supérieure à la seconde température seuil (T2) , les moyens de pilotage (19) commandant l'actionneur (15) de la branche (5) by-pass en fonction de l'ouverture et la fermeture de l'actionneur (14) de la branche (4) radiateur, de façon d'une part à fermer l'actionneur ( 1 5) de la branche (5) by-pass lorsque l'actionneur ( 14) de la branche (4) radiateur est ouverte et, d'autre part, à ouvrir l'actionneur (15) de la branche (5) by-pass lorsque l'actionneur (14) de la branche (4) radiateur est fermée, les fermetures et ouvertures de l'actionneur (1 5) de la branche (5) by-pass étant réalisées simultanément ou avec un décalage (R) de température déterminé par rapport aux ouvertures et fermetures de l'actionneur (14) de la branche (4) radiateur.
1 1 . Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'actionneur (14) de la branche (4) radiateur est du type proportionnelle, et en ce que l'ouverture de l'actionneur (15) de la branche by-pass est inversement proportionnelle à l'ouverture de l'actionneur (14) de la branche (4) radiateur.
12. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif comporte des moyens (30) de ventilation , ou "Groupe Moto Ventilateur" , aptes à coopérer avec les moyens (9) formant radiateur, les moyens de pilotage (19) assurant la commande des moyens (30) de ventilation en fonction de la température du liquide de refroidissement, de façon que la vitesse de rotation des moyens (30) de ventilation augmente lorsque la température (T) d u liquide de refroidissement croît.
13. Dispositif selon la revendication 12 , caractérisé en ce que l'augmentation de la vitesse (V) de rotation des moyens (30)
AT de ventilation est commandée en fonction de la vitesse ( — ) dt de variation de la température (T) du liquide de refroid issement.
14. Dispositif selon la revendication 13 , caractérisé en ce que la vitesse de rotation des moyens (30) de ventilation en fonction de la température (T) du liquide de refroidissement décrit une droite dont la pente est proportionnelle à la vitesse T
( — ) de variation de la température du liquide de dt refroid issement.
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