WO1993008653A1 - Circuit separateur-coupleur directif pour courants porteurs a frequence moyenne sur ligne electrique a basse tension - Google Patents

Circuit separateur-coupleur directif pour courants porteurs a frequence moyenne sur ligne electrique a basse tension Download PDF

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WO1993008653A1
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resonant circuit
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auxiliary
inductor
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Daniel Chaffanjon
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Electricite De France
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    • H04B2203/5487—Systems for power line communications using coupling circuits cables

Definitions

  • the invention relates to a directional separator-coupler circuit for medium-frequency carrier currents on the electrical line of the low-voltage alternating network.
  • transceiver circuits with carrier currents E which are coupled to the network, as represented in FIG. through a separator-coupler circuit D, so as to ensure maximum coupling to the low voltage network and minimal disturbance both to the network itself, called the upstream network, and to the downstream network, most often consisting of the power installation of a subscribed customer.
  • This type of coupler separator circuit must, on the one hand, ensure the adaptation of the transceiver circuit E, and, on the other hand, the decoupling between the upstream network and the downstream network.
  • a circuit coupling separator-coupler as shown in FIG.
  • the subject of the present invention is the implementation of a directional separator-coupler circuit making it possible to ensure maximum decoupling between the transceiver
  • Another object of the present invention is the implementation of a directional separator-coupler circuit in which the aforementioned directionality can be inverted, maximum decoupling between transceiver E and upstream network A and optimum coupling between transceiver E and downstream network B.
  • Another object of the present invention is also the setting implementation of a separator-coupler circuit making it possible to ensure efficient filtering of the para-site signals, originating from the downstream network B, and liable to propagate towards the upstream network A and the transceiver E or vice versa.
  • the directional separator-coupler circuit for medium frequency carrier currents on an electrical line of the low voltage AC network comprises a parallel resonant circuit inserted on the electrical line, the resonance frequency of which is close to the central frequency of the passband of the carrier currents at medium frequency and a transmission-reception circuit of said carrier currents coupled in voltage to said circuit resonating by a connection circuit- It is remarkable in that the connection circuit comprises also a series connection branch making it possible to ensure a current coupling of the transmission-reception circuit and the line at the medium frequency and a decoupling of the transmission-reception circuit of the line at the frequency of the low network voltage.
  • the directional separator-coupler circuit which is the subject of the invention finds application in the production of information transmission systems by carrier currents at medium frequency on low voltage electrical power supply networks.
  • FIG. 2 represents a separator-directional coupler circuit in accordance with the subject of the present invention
  • FIG. 3 shows a first alternative embodiment of the directional separator-coupler circuit according to
  • FIG. 2 The invention as shown in FIG. 2,
  • FIG. 4 shows a coupling diagram of an additional winding implemented in the embodiment of Figure 3 as a function of frequency
  • - Figures 5a and 5b show a second alternative embodiment of the directional separator-coupler circuit according to the invention in which an increase in the pass-health band at medium frequencies is obtained.
  • the directional separator-coupler circuit object of the present invention, is intended to ensure the transmission of carrier currents at medium frequency on an electrical line of the low voltage alternating network.
  • connection circuit also comprises a series connection branch, formed by an inductance Ld and a capacitor Cd connected in series, the connection branch
  • LOCATION SHEET in series being connected directly to a winding of the inductor L and the voltage coupling being carried out by mutual coupling of the inductor L and the inductor L d .
  • the transceiver circuit E is then connected by a current coupling between the capacitor C d and the reference or ground voltage of the device and of the network.
  • the series connection branch provides a current coupling of the transmit-receive circuit E and the medium-frequency line and a decoupling of the transmit-receive E circuit of the line, at the frequency of low voltage network, as will be explained below in the description.
  • the 5circuit connection is formed by the auxiliary inductance L ⁇ j coupled by mutual inductance with the inductance L of the parallel resonant circuit, this inductance auxi ⁇ link L â thus ensuring voltage coupling of the emitter circuit E to the aforementioned resonant circuit.
  • an auxiliary capacitor C d provides the connection between a first end of the auxiliary inductance L ⁇ j and the transmission-reception circuit E.
  • a continuous electrical connection circuit is provided between the other end of the auxiliary inductance L ⁇ j and the midpoint of the inductance L of the parallel resonant circuit.
  • the continuous electrical connection circuit, the auxiliary inductance L ⁇ and the auxiliary capacitance C ⁇ j constitute the branch of series connection of the transmission-reception circuit of the low voltage energy distribution network.
  • the operation of the direct separator-coupler circuit which is the subject of the present invention can be summarized as follows: ON TRANSMISSION:
  • the transmitter is represented by an electromotive force E and its internal impedance denoted Z ⁇ .
  • the voltage available at point g i.e. at the point of entry of the separator-coupler object of the present invention, is applied to the electrical network at point c midpoint of the main inductor " L forming the parallel resonant circuit inserted in the low voltage distribution network.
  • the voltage available at the point g is applied to the aforementioned midpoint c via the capacitor C d and the auxiliary inductance L d .
  • the capacitor C, j is chosen so as to partially isolate the transceiver E from the effects due to the presence of the voltage at 50 Hz delivered by the supply network, the current due to the component at 50 Hz in the branch connection and in particular in the internal impedance of generator E which can then be made lower than 150 mA.
  • auxiliary inductor L ⁇ being denoted respectively f and e, the end f being connected by the continuous connection to the midpoint c of the main inductor L, a vector composition, on the one hand, of the voltage V a - V c and of the voltage Vf - V e , and, on the other hand, of the voltage V ⁇ - V c with the voltage Vf - V e allows, for suitable values in magnitude and sign coefficients d induction and mutual induction M and in particular of the mutual coupling M Q in the two half-inductances L ac and L ,, ⁇ of the main inductance L, of the mutual coupling M between on the one hand the half-inductance main L ac and the auxiliary inductance L ⁇ and on the other hand the main half-inductance L cj -, and the inducta nce auxiliary L ⁇ , to cancel the resulting voltage at medium frequency at point b, that is to say at the input of the
  • the separator-coupler circuit which is the subject of the present invention makes it possible to combine the voltage coupling and the current coupling to ensure the directivity character mentioned above.
  • the voltage coupling prevails when the network impedance is relatively high, greater than 10 ohms, while the current coupling is preferred in the presence of low values of this impedance, ie less than 5 ohms.
  • the low voltage network sometimes fluctuates very strongly in terms of impedance value, from a few tenths to a few tens of ohms, and it is therefore understandable that mixed coupling offers a particularly suitable adaptation. suitable for the intended use.
  • the separator-coupler circuit which is the subject of the present invention makes it possible to give the transmission of carrier currents a directive character in a wide frequency band. Indeed, on the one hand, it is possible to reinforce up to + 3dB the power emitted towards the upstream network, and, on the other hand, it is possible to eliminate, substantially with an attenuation of -20dB, the unwanted signals from the downstream network.
  • the directivity of the transmission can be modified towards the downstream network respectively the upstream network.
  • the direc ⁇ tive separator-coupler circuit which is the subject of the present invention makes it possible to obtain a markedly increased performance, in particular as regards the local signal / noise ratio, which is greater than 20 dB.
  • the low voltage upstream network behaves like a generator of electromotive force e and internal impedance Rg. It delivers a voltage V g and a current of intensity i A at the input of the separator-coupler circuit which is the subject of the present invention.
  • x and y respectively designate the real part and the imaginary part of Z 'formed by R' // C, ⁇ designating the pulsation of the carrier currents.
  • the resonant circuit is a relatively wide band circuit, this resonant circuit having an overvoltage coefficient Q ⁇ 5. This makes it possible to avoid resorting to a value of inductance which is prohibitively vis-à-vis vis effects produced on the voltage at 50 Hz, an inductance with a value 5 times higher must be used to obtain the same buffer impedance in the case where no resonant circuit or tuning circuit is used.
  • the use of a relatively wide band tuned circuit allows to limit the effects inherent in an overly accentuated resonance, to tolerate a dispersion of the order of ⁇ 30% of the magnetic and electrical characteristics, in particular the characteristics of the magnetic cores of the inductors used, and finally to accept the correct transmission of signals whose spectrum is relatively wide, of the order of 10 kHz, which have good properties vis-à-vis very numerous parasites and of any kind encom ⁇ brant the electrical distribution network.
  • the auxiliary inductance L d and the main inductance L of the resonant circuit, mutually coupled are formed by a transformer with secondary winding at mid point.
  • the terminals of the secondary winding are connected in series to the upstream network respectively downstream network, at the points a and b and in parallel with the capacitance C forming a resonant circuit.
  • One of the terminals of the primary winding is connected by a continuous electrical connection to the aforementioned midpoint.
  • the primary winding constitutes the auxiliary inductance L.
  • the capacitance C constituting the resonant circuit is galvanically isolated from the low voltage line, the capacitor C being coupled to the secondary winding of the mid-point transformer by means of an additional winding forming an additional inductor L g .
  • Such an arrangement makes it possible to subtract the capacitor C and the damping resistor R 'from the strong current 50 Hz.
  • the additional winding L s can be produced in fine wire for example.
  • a small transformer ferrite pot or toroid can be inserted between point g and the ground point of the network in order to ensure the connection with the transmission-reception circuit as shown in Figure 3.
  • a limited number of turns makes it possible to further reduce the transfer of residual power at 50 Hz to the receiver.
  • the increase in bandwidth by the use of a damping resistor, the resistor R ′ has the drawback of not modifying the general appearance of the response curve of the tuned circuit, this which has the effect of relatively disadvantaging the lateral components of the spectrum vis-à-vis the central part thereof.
  • the frequency amplitude of the resonant circuit coupled in tension to the connection circuit has two extremas substantially symmetrical with respect to the central frequency of the passband of the resonant circuit, in order to reinforce the contribution of the lateral frequencies of the frequency spectrum vis-à-vis the central frequency thereof.
  • the frequency amplitude curve of the resonant circuit is in this case represented in FIG. 4.
  • the aforementioned symmetrical curve with extrema is obtained by supercritical coupling of the inductance L, the auxiliary inductance L respectively to the additional winding L g .
  • the transformer can be realized by a transformer with magnetic circuit with wide air gap, with ferrite pot. The above curve is obtained by providing a gap of substantial thickness in the magnetic circuit.
  • the ferrite pot for example is then used to partially decouple two tuned circuits, as shown in FIG. 5a, each circuit being tuned on a magnetic half-circuit.
  • the additional decoupling is then ensured by an electrical connection precisely adjusted between the two resonant circuits, such as shown in FIG. 5a above.
  • the resonant circuit is then subdivided into a first and a second elementary resonant circuit L1, Cl L2, C2.
  • Each is tuned to a frequency fl respectively f2, with fl ⁇ f2, the frequencies fl, f2 having respectively substantially the corresponding value of the two symmetrical extrema.
  • the second elementary resonant circuit is also damped by a resistor of value R2 and the terminals of the first and second elementary resonant circuit are connected by a connection capacitor C3, the downstream terminals of the first and second elementary resonant circuit being connected by a link keep on going.
  • the ferrite pot advantageously comprises two E-shaped half-shells forming a wide air gap at the central zone formed by the two assembled half-shells.
  • the housing peripheral to the central zone thus formed successively comprises, from the central axis of the central zone, the windings L1, L2 of the first and second elementary resonant circuits arranged symmetrically with respect to the air gap.
  • the winding of the auxiliary inductance Ld is interposed between the windings of the first and second elementary resonant circuits.
  • the winding of the inductance L of the resonant circuit or main inductance then comes on the windings L1, L2 and Ld.
  • REPLACEMENT SHEET downstream network and the carrier current transceiver whereas, on the contrary, it makes it possible to ensure maximum coupling of this same transceiver to the upstream network for example.
  • a simple change of winding direction of a coil on the magnetic circuit of the directional separator-coupler object of the present invention previously described makes it possible to reverse the direction of the directionality.

Abstract

L'invention est relative à un circuit séparateur-coupleur directif pour courant porteur à fréquence moyenne sur une ligne électrique du réseau alternatif basse tension. Il comprend un circuit résonnant parallèle C, L inséré sur la ligne électrique et un circuit d'émission-réception E des courants porteurs couplés en tension au circuit résonnant par un circuit de raccordement D. Le circuit de raccordement comprend également une branche de raccordement série Ld, Cd permettant d'assurer un couplage en courant du circuit d'émission-réception E et de la ligne à la fréquence moyenne et un découplage.

Description

CIRCUIT SEPARATEUR-COUPLEUR DIRECTIF POUR COURANTS PORTEURS A FREQUENCE MOYENNE SUR LIGNE ELECTRIQUE A BASSE TENSION
L'invention concerne un circuit séparateur-coupleur directif pour courants porteurs à fréquence moyenne sur li¬ gne électrique du réseau alternatif basse-tension.
La transmission d'information sur les réseaux de distribution et d'alimentation en énergie électrique basse tension est actuellement effectuée au moyen de circuits émetteurs-récepteurs à courants porteurs E, lesquels sont couplés au réseau, ainsi que représentés en figure la, par l'intermédiaire d'un circuit séparateur-coupleur D, de fa¬ çon à assurer un couplage maximum au réseau basse tension et une perturbation minimale tant du réseau lui-même, dit réseau amont, que du réseau aval, consistant le plus sou¬ vent en l'installation d'alimentation d'un client abonné. Ce type de circuit séparateur coupleur doit, d'une part, assurer l'adaptation du circuit émetteur-récepteur E, et, d'autre part, le découplage entre le réseau amont et le réseau aval. Dans ce but, on a jusqu'ici utilisé comme cir¬ cuit séparateur-coupleur, ainsi que représenté en figure lb, un couplage en tension, au moyen d'un transformateur émetteur de couplage ; les circuits à basse tension et à courants porteurs étant ainsi complètement séparés galvani- quement. De tels circuits donnent satisfaction quant au dé¬ couplage en courant continu ou homopolaire, mais ils ne permettent cependant pas de réaliser un véritable circuit coupleur directif.
La présente invention a pour objet la mise en oeu- vre d'un circuit séparateur-coupleur directif permettant d'assurer un découplage maximum entre 1'émetteur-récepteur
E et le réseau aval B alors que le couplage entre le même émetteur-récepteur E et le réseau amont A est optimum.
Un autre objet de la présente invention est la mise en oeuvre d'un circuit séparateur-coupleur directif dans lequel le sens de la directivité précitée peut être inver¬ sé, découplage maximum entre émetteur-récepteur E et réseau amont A et couplage optimum entre émetteur-récepteur E et réseau aval B. Un autre objet de la présente invention est égale¬ ment la mise en oeuvre d'un circuit séparateur-coupleur permettant d'assurer un filtrage efficace des signaux para¬ sites, provenant du réseau aval B, et susceptibles de se propager vers le réseau amont A et 1'émetteur-récepteur E ou réciproquement.
Le circuit séparateur-coupleur directif pour cou¬ rants porteurs à fréquence moyenne sur une ligne électrique du réseau alternatif basse tension, objet de la présente invention, comprend un circuit résonnant parallèle inséré sur la ligne électrique, dont la fréquence de résonance est voisine de la fréquence centrale de la bande passante des courants porteurs à fréquence moyenne et un circuit d'émission-réception desdits courants porteurs couplés en tension audit circuit résonnant par un circuit de raccor- dément- Il est remarquable en ce que le circuit de raccor¬ dement comprend également une branche de raccordement série permettant d'assurer un couplage en courant du circuit d'émission-réception et de la ligne à la fréquence moyenne et un découplage du circuit d'émission-réception de la li- gne à la fréquence du réseau basse tension.
Le circuit séparateur-coupleur directif objet de l'invention trouve application à la réalisation de systèmes de transmission d'informations par courants porteurs à fré¬ quence moyenne sur les réseaux d'alimentation en énergie électrique basse tension.
Une description plus détaillée d'un circuit sépara¬ teur-coupleur directif, objet de la présente invention, se¬ ra maintenant donnée ci-après en liaison avec les dessins dans lesquels outre les figures la et lb, relatives à des circuits séparateurs-coupleurs de l'art antérieur, - la figure 2 représente un circuit séparateur- coupleur directif conforme à l'objet de la présente inven¬ tion,
- la figure 3 représente une première variante de réalisation du circuit séparateur-coupleur directif selon
1'invention tel que représenté en figure 2,
- la figure 4 représente un diagramme de couplage d'un enroulement supplémentaire mis en oeuvre dans le mode de réalisation de la figure 3 en fonction de la fréquence, . - les figures 5a et 5b représentent une deuxième variante de réalisation du circuit séparateur-coupleur directif selon l'invention dans laquelle un accroissement de la bande pas-sante aux fréquences moyennes est obtenu.
Une description plus détaillée d'un circuit séparateur-coupleur directif conforme à l'objet de la présente invention sera maintenant donnée en liaison avec la figure 2.
Ainsi que représenté sur la figure 2 précitée, le circuit séparateur-coupleur directif, objet de la présente invention, est destiné à assurer la transmission de courants porteurs à fréquence moyenne sur une ligne électrique du réseau alternatif basse tension.
Il comprend un circuit résonnant parallèle formé par une inductance L, une capacité C e une résistance R ce circuit résonnant étant inséré sur la ligne électrique pré¬ citée. La fréquence de résonance du circuit résonnant pa¬ rallèle est voisine de la fréquence centrale de la bande passante des courants porteurs à fréquence moyenne. En fonctionnement, un circuit d'émission-réception E des cou- rants porteurs est couplé en tension au circuit résonnant par un circuit de raccordement. Conformément à un aspect particulièrement avantageux de la présente invention, le circuit de raccordement comprend également une branche de raccordement série, formée par une inductance Ld et une ca- pacité Cd connectées en série, la branche de raccordement
FEUILLEDEREMPLACEMENT en série étant connectée directement à un enroulement de l'inductance L et le couplage en tension étant réalisé par couplage mutuel de l'inductance L et de l'inductance Ld. Le circuit d'émission-réception E est alors connecté par un 5 couplage en courant entre la capacité Cd et la tension de référence ou de masse du dispositif et du réseau. La bran¬ che de raccordement en série permet d'assurer un couplage en courant du circuit d'émission-réception E et de la ligne à fréquence moyenne et un découplage du circuit d'émission- 0réception E de la ligne, à la fréquence du réseau basse tension, ainsi qu'il sera expliqué ci-après dans la présen¬ te description.
Selon un aspect particulièrement avantageux du cir¬ cuit séparateur coupleur objet de la présente invention, le 5circuit de raccordement est formé par l'inductance auxi¬ liaire L<j couplée par inductance mutuelle avec l'inductance L du circuit résonnant parallèle, cette inductance auxi¬ liaire Lâ assurant ainsi le couplage en tension du circuit émetteur E au circuit résonnant précité. En outre, une ca- acité auxiliaire Cd assure la liaison entre une première extrémité de l'inductance auxiliaire L<j et le circuit d'émission-réception E. Enfin un circuit de liaison élec¬ trique continu est prévu entre l'autre extrémité de l'in¬ ductance auxiliaire L<j et le point milieu de l'inductance L du circuit résonnant parallèle.
Ainsi, le circuit de liaison électrique continu, l'inductance auxiliaire L^ et la capacité auxiliaire C<j constituent la branche de raccordement en série du circuit d'émission-réception du réseau de distribution d'énergie en basse tension.
Le fonctionnement du circuit séparteur-coupleur di¬ rectif objet de la présente invention peut être résumé de la façon ci-après : A L'EMISSION : L'émetteur est représenté par une force électromo¬ trice E et son impédance interne notée Z^. La tension dis¬ ponible au point g, c'est-à-dire au point d'entrée du séparateur-coupleur objet de la présente invention, est appliquée au réseau électrique au point c point milieu de l'inductance principale"L formant le circuit résonnant pa¬ rallèle intercalé dans le réseau de distribution basse ten- sion. La tension disponible au point g est appliquée au point milieu c précité par l'intermédiaire du condensateur Cd et de l'inductance auxiliaire Ld.
Le condensateur C,j est choisi de façon à isoler partiellement 1'émetteur-récepteur E des effets dus à la présence de la tension à 50 Hz délivrée par le réseau d'alimentation, le courant dû à la composante à 50 Hz dans la branche de raccordement et en particulier dans 1'impé¬ dance interne du générateur E pouvant alors être rendu in¬ férieur à 150 mA. L'inductance auxiliaire L^ induit dans l'inductance principale L, connectée entre les points a et b représentés en figure 2, une tension à fréquence moyenne Va - Vc pro¬ portionnelle au courant à moyenne fréquence noté i sur la figure 2. Les extrémités de 1'inductance auxiliaire L^ étant notées respectivement f et e, l'extrémité f étant connectée par la connexion continue au point milieu c de 1'inductance principale L, une composition vectorielle, d'une part, de la tension Va - Vc et de la tension Vf - Ve, et, d'autre part, de la tension V^ - Vc avec la tension Vf - Ve permet, pour des valeurs convenables en grandeur et en signe des coefficients d'induction et d'induction mutuelle M et no¬ tamment du couplage mutuel MQ en les deux demi-inductances Lac et L,,^ de l'inductance principale L, du couplage mutuel M entre d'une part la demi-inductance principale Lac et l'inductance auxiliaire L^ et d'autre part la demi-induc¬ tance principale Lcj-, et l'inductance auxiliaire L^, d'annu¬ ler la tension résultante à fréquence moyenne- au point b c'est-à-dire à l'entrée du réseau aval, alors que cette tension résultante atteint un maximum au point a c'est-à- dire à l'entrée du réseau amont. On notera que le circuit séparateur-coupleur objet de la présente invention permet de combiner le couplage en tension et le couplage en courant pour assurer le caractère de directivité précédemment mentionné. On rappellera que le couplage en tension prévaut lorsque l'impédance du réseau est relativement élevée, su¬ périeure à 10 ohms, alors que le couplage en courant est préféré en présence de faibles valeurs de cette impédance, soit inférieure à 5 ohms. On notera également que, même pendant un temps très court, le réseau basse tension fluctue parfois très fortement en matière de valeur d'impédance, de quelques dixièmes à quelques dizaines d'ohms, et on comprend donc que le couplage mixte offre une adaptation particulièrement propice à l'usage envisagé. En outre, le circuit séparateur-coupleur objet de la présente invention permet de conférer à la transmission des courants porteurs un caractère directif dans une large bande de fréquences. En effet, d'une part, il est possible de renforcer jusqu'à + 3dB la puissance émise en direction du réseau amont, et, d'autre part, il est possible d'éliminer, sensiblement avec une atténuation de -20dB, les signaux indésirables provenant du réseau aval. Bien entendu on notera que sur changement du sens d'enroulement relatif de 1'inductance principale L et de l'inductance auxiliaire L^ la directivité de la transmission peut être modifiée vers le réseau aval respectivement le réseau amont.
En définitive le circuit séparateur-coupleur direc¬ tif objet de la présente invention permet d'obtenir une performance notablement accrue, notamment en ce qui concer¬ ne le rapport signal/bruit local, lequel est supérieur à 20 dB.
Figure imgf000008_0001
Le réseau amont basse tension se comporte comme un générateur de force électromotrice e et d'impédance interne Rg. Il délivre une tension Vg et un courant d'intensité iA à l'entrée du circuit séparateur-coupleur objet de la pré¬ sente invention.
Tous les phénomènes électromagnétiques mis en jeu dans le coupleur-séparateur objet de la présente invention étant réciproques, les propriétés de directivité et d'adap¬ tation décrites relativement à 1'émission s'appliquent éga¬ lement à la réception en tenant compte du fait que l'impé¬ dance d'entrée Z<j du récepteur est choisie de façon à pré¬ senter une valeur beaucoup plus importante que celle de l'émetteur, 100 ohms au lieu de 10 ohms par exemple, afin de perturber le moins possible 1'impédance résultante du réseau basse tension. En effet, alors qu'à un instant donné un seul appareil émet, tous les autres sont au contraire placés en position de réception et donc quasiment en paral- lèle.
Le principe de superposition des états d'équilibre appliqué au circuit séparateur-coupleur objet de la présen¬ te invention, tel que représenté en figure 2, relativement au courant i^ circulant dans la demi-inductance Lac de l'inductance principale L, ±2 circulant dans la demi-induc¬ tance L,,^ de l'inductance principale L, ±2 circulant dans le circuit de raccordement et en particulier dans l'induc¬ tance auxiliaire L^, i circulant dans le réseau aval sym¬ bolisé par une résistance de charge Rc en considération d'une première maille formée par le réseau amont, une im¬ pédance Z' formée par la capacité C constituant le circuit résonnant parallèle et une résistance R' d'atténuation, et le réseau aval, une deuxième maille formée par le réseau amont, la première demi-inductance Lac de l'inductance principale L, le circuit de liaison électrique continu et le circuit d'émission-réception E compte tenu de son impé¬ dance interne Z<j, et enfin une troisième maille formée par le même circuit de liaison électrique continu et le circuit d'émission-réception E compte tenu de son impédance interne Zfl, et le réseau aval symbolisé par la résistance de charge Rc permet d'établir l'équation matricielle ci-après : E all a12 a13
E a21 a22 a23 i2
-e a31 a32 a33
Dans la relation précitée on notera les valeurs respectives : all = (Rg'°) a12 = (-(Rg+x),-y) a13 = CRg +Rc +x'v> a21 = (Rg,(L/4+2M+M0)Ω) a22 = (-Rg,(L/4-2M+M0)Q) a23 » (Rc+Rg,0) a31 = (Zd,(L/4+2M+Ld)Ω-l/Cd0) a32 - (x-Zd,( 0-Ld)Ω+l/CdΩ) a33 = c-(R c +χ ) -y) -
Dans les relations précitées on notera que : x et y désignent respectivement la partie réelle et la partie imaginaire de Z' formée par R'//C, Ω désignant la pulsation des courants porteurs.
Les relations précédentes permettent d'établir la condition pour laquelle le couplage est tel que la tension résultant en b est sensiblement annulée alors que la ten- sion atteint un maximum au point a.
Dans un mode de réalisation pratique on notera que le circuit résonnant est un circuit à bande relativement large, ce circuit résonnant présentant un coefficient de surtension Q < 5. Ceci permet d'éviter de recourir à une valeur d'inductance prohibitive vis-à-vis des effets pro¬ duits sur la tension à 50 Hz, une inductance de valeur 5 fois supérieure devant être utilisée pour obtenir la même impédance tampon dans le cas où aucun circuit résonnant ou circuit d'accord n'est utilisé. En outre, l'utilisation d'un circuit accordé à bande relativement large permet de limiter des effets inhérents à une résonance trop accen¬ tuée, de tolérer une dispersion de l'ordre de ± 30 % des caractéristiques magnétiques et électriques, en particulier des caractéristiques des noyaux magnétiques des inductances utilisées, et enfin d'accepter la transmission correcte de signaux dont le spectre est relativement large, de l'ordre de 10 kHz, lesquels possèdent de bonnes propriétés vis-à- vis des parasites très nombreux et de toute nature encom¬ brant le réseau électrique de distribution. Selon un mode de réalisation, l'inductance auxiliaire Ld et l'inductance principale L du circuit ré¬ sonnant, couplées mutuellement sont formées par un trans¬ formateur à enroulement secondaire à point milieu. Les bor¬ nes de 1'enroulement secondaire sont reliées en série au réseau amont respectivement réseau aval, au niveau des points a et b et en parallèle à la capacité C formant cir¬ cuit résonnant. L'une des bornes de 1'enroulement primaire est connectée par une liaison électrique en continu au point milieu précité. Bien entendu, l'enroulement primaire constitue l'inductance auxiliaire L .
Une description plus détaillée d'une variante de réalisation du circuit séparateur-coupleur objet de la pré¬ sente invention sera maintenant donnée en liaison avec la figure 3. Dans le mode de réalisation précité, la capacité C constituant le circuit résonnant est isolée galvaniquement de la ligne basse tension, la capacité C étant couplée à 1'enroulement secondaire du transformateur à point milieu par 1'intermédiaire d'un enroulement supplémentaire formant inductance supplémentaire Lg. Une telle disposition permet de soustraire le condensateur C et la résistance d'amortis¬ sement R' au courant fort 50 Hz. L'enroulement supplémen¬ taire Ls peut être réalisé en fil fin par exemple.
Toujours afin d'assurer un isolement galvanique avec le réseau à basse tension, un petit transformateur à pot ou tore en ferrite peut être inséré entre le point g et le point de masse du réseau afin d'assurer la liaison avec le circuit d'émission-réception ainsi que représenté en fi¬ gure 3. Avec un flux de fuite presque nul, il est ainsi possible de traduire correctement dans le secondaire les valeurs très distinctes des impédances de l'émetteur et du récepteur. Un nombre de spires limité permet de réduire encore le transfert de puissance résiduelle à 50 Hz vers le récepteur. L'accroissement de la bande passante par l'utilisa¬ tion d'une résistance d'amortissement, la résistance R', présente l'inconvénient de ne pas modifier l'allure généra¬ le de la courbe de réponse du circuit accordé, ce qui a pour effet de défavoriser relativement les composantes latérales du spectre vis-à-vis de la partie centrale de celui-ci.
Afin de remédier à l'inconvénient précité, la cour¬ be amplitude fréquence du circuit résonnant couplé en ten¬ sion au circuit de raccordement présente deux extrema sen- siblement symétriques par rapport à la fréquence centrale de la bande passante du circuit résonnant, afin de renfor¬ cer la contribution des fréquences latérales du spectre de fréquence vis-à-vis de la fréquence centrale de celui-ci. La courbe amplitude fréquence du circuit résonnant est dans ce cas représenté en figure 4. La courbe à extrema symétri¬ ques précitée est obtenue par couplage surcritique de l'in¬ ductance L, l'inductance auxiliaire L respectivement à l'enroulement supplémentaire Lg. Le transformateur peut être réalisé par un transformateur à circuit magnétique à entrefer large, à pot de ferrite. La courbe précitée est obtenue en ménageant un entrefer d'épaisseur substantielle dans le circuit magnétique. Cet entrefer permet essentiel¬ lement d'exploiter le circuit au mieux des possibilités eu égard au courant à 50 Hz d'intensité > 95 ampères tendant à le saturer. Dans ces conditions, le flux de fuite interne au pot de ferrite par exemple est alors mis à profit pour découpler partiellement deux circuits accordés, ainsi que représenté en figure 5a, chaque circuit étant accordé sur un demi-circuit magnétique. Le complément de découplage est alors assuré par une connexion électrique précisément ajus¬ tée entre les deux circuits résonnants, tels que représen¬ tés sur la figure 5a précitée. Le circuit résonnant est alors subdivisé en un premier et un deuxième circuit résonnant élémentaire Ll, Cl L2, C2. Chacun est accordé sur une fréquence fl respectivement f2, avec fl < f2, les fréquen¬ ces fl, f2 ayant respectivement sensiblement la valeur correspondante des deux extrema symétriques. Le deuxième circuit résonnant élémentaire est en outre amorti par une résistance de valeur R2 et les bornes du premier et deuxième circuit résonnant élémentaire sont reliées par une capacité de liaison C3, les bornes aval du premier et du deuxième circuit résonnant élémentaire étant reliées par une liaison continue.
Ainsi qu'on l'a en outre représenté en figure 5b, le pot en ferrite comporte avantageusement deux demi- coquilles en forme de E formant un entrefer large au niveau de la zone centrale formée par les deux demi-coquilles assemblées. Le logement périphérique à la zone centrale ainsi formé comporte successivement, à partir de l'axe central de la zone centrale, les enroulements Ll, L2 des premier et deuxième circuits résonnants élémentaires disposés symétri¬ quement par rapport à l'entrefer. L'enroulement de l'induc¬ tance auxiliaire Ld est intercalé entre les enroulements des premier et deuxième circuits résonnants élémentaires. L'enroulement de 1'inductance L du circuit résonnant ou inductance principale vient ensuite sur les enroulements Ll, L2 et Ld.
On a ainsi décrit un dispositif séparateur-coupleur directif particulièrement performant dans la - mesure où celui-ci permet d'assurer un découplage maximum entre le
FEUILLE DE REMPLACEMENT réseau aval et l'émetteur-récepteur à courant porteur alors que, au contraire, il permet d'assurer un couplage maximum de ce même émetteur-récepteur vers le réseau amont par exemple. Un simple changement de sens d'enroulement d'une bobine sur le circuit magnétique du séparateur-coupleur directif objet de la présente invention précédemment décrit permet d'inverser le sens de la directivité. Au demeurant il est également possible de disposer deux circuits magné¬ tiques complémentés, l'un couplant vers le réseau amont l'autre vers le réseau aval, chacun aboutissant vers un émetteur-récepteur qui lui est propre, sans sortir du cadre de l'objet de la présente invention.

Claims

REVENDICATIONS
1) Circuit séparateur-coupleur directif pour cou¬ rants porteurs à fréquence moyenne sur une ligne électrique du réseau alternatif basse tension, comprenant un circuit résonnant parallèle inséré sur la ligne électrique, dont la fréquence de résonance est voisine de la fréquence centrale de la bande passante des courants porteurs à fréquence moyenne, et un circuit d'émission-réception (E) desdits courants porteurs couplé en tension audit circuit résonnant par un circuit de raccordement, caractérisé en ce que ledit circuit de raccordement comprend également une branche de raccordement série (Ld, Cd) permettant d'assurer un coupla¬ ge en courant du circuit d'émission-réception (E) et de la ligne à la fréquence moyenne et un découplage dudit circuit d'émission-réception (E) de la ligne à la fréquence du ré¬ seau basse tension.
2) Circuit selon la revendications 1, caractérisé en ce que ledit circuit résonnant comportant une capacité (C) en parallèle sur une inductance (L), ledit circuit de raccordement est formé par :
- une inductance auxiliaire (Ld) couplée par inductance mutuelle avec ladite inductance (L) du circuit résonnant parallèle, ladite inductance auxiliaire (Ld) assurant le couplage en tension du circuit émetteur audit circuit résonnant,
- une capacité auxiliaire (Cd) assurant la liaison entre une première extrémité de ladite inductance auxiliaire et ledit circuit d'émission-réception ; - un circuit de liaison électrique continue entre 1'autre extrémité de ladite inductance auxiliaire et le point milieu de ladite inductance (L) du circuit résonnant pa¬ rallèle, ledit circuit de liaison électrique continue, ladite inductance auxiliaire (Ld) et ladite capacité auxiliaire (Cd) constituant la branche de raccordement série du circuit d'émission-réception à la ligne.
3) Circuit selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit circuit résonnant présente un coefficient de surtension Q : 5.
4) Circuit selon l'une des revendications précé¬ dentes, caractérisé en ce que ladite inductance auxiliaire 5 (Ld) et ladite inductance (L) du circuit résonnant, cou¬ plées mutuellement, sont formées par un transformateur à enroulement secondaire à point milieu, les bornes dudit enroulement secondaire étant reliées en série à la ligne et en parallèle à ladite capacité (C) formant circuit réson- lOnant, l'une des bornes de l'enroulement primaire étant con¬ nectée par une liaison électrique en continu audit point milieu.
5) Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite capacité (C) constituant ledit circuit réson- lδnant est isolée galvaniquement de la ligne basse tension, ladite capacité (C) étant; couplée audit enroulement secon¬ daire dudit transformateur à point milieu par l'intermé¬ diaire d'un enroulement supplémentaire.
6) Circuit selon l'une des revendications l à 5, 0caractérisé en ce que la courbe amplitude-fréquence du circuit résonnant, couplé en tension audit circuit de rac¬ cordement, présente deux extrema, sensiblement symétriques par rapport à la fréquence centrale de la bande passante dudit circuit résonnant, afin de renforcer la contribution 5des réquences latérales du spectre de fréquence vis-à-vis de la fréquence centrale de celui-ci»
7) Circuit selon les revendications 4 et 6, carac¬ térisé en ce que ladite courbe à extrema symétriques est obtenue par couplage surcritique de l'inductance, l'induc- 0tance auxiliaire, respectivement 1'enroulement supplémen¬ taire, ledit transformateur étant un transformateur à cir¬ cuit magnétique à entrefer large à pot de ferrite.
8) Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit circuit résonnant est subdivisé en un premier et un deuxième circuit résonnant élémentaire (Ll, Cl) ; (L2, C2), chacun accordé sur une fréquence fl, respective¬ ment f2, avec fl < f2, les fréquences fl, f2 ayant respec¬ tivement sensiblement la valeur correspondante des deux extrema symétriques, le deuxième circuit résonnant élémen- taire étant, en outre, amorti par une résistance de valeur R2, les bornes amont du premier et du deuxième circuit ré¬ sonnant élémentaire étant reliées par une capacité de liaison (C3) et les bornes aval du premier et du deuxième circuit résonnant élémentaire étant reliées par une liaison continue.
9) Circuit selon les revendications 7 et 8, carac¬ térisé en ce que ledit pot en ferrite comporte : deux demi- coquilles en E formant un entrefer large au niveau de la zone centrale formée par les deux demi-coquilles assem- blées, le logement périphérique à la zone centrale ainsi formée comportant successivement à partir de 1'axe central de ladite zone centrale :
- les enroulements Ll, L2, desdits premier et deuxième cir¬ cuit résonnant élémentaire, disposés symétriquement par rapport à l'entrefer, l'enroulement de l'inductance auxi¬ liaire Ld étant intercalé entre lesdits enroulements des¬ dits premier et deuxième circuit résonnant élémentaire,
- l'enroulement de l'inductance L du circuit résonnant.
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DE1992612982 DE69212982T2 (de) 1991-10-17 1992-10-15 Richtkoppler/verzweigerschaltung für Mittelfrequenz Trägerstrom auf Niederspannungsleitung
EP19920923840 EP0563373B1 (fr) 1991-10-17 1992-10-15 Circuit separateur-coupleur directif pour courants porteurs a frequence moyenne sur ligne electrique a basse tension
US08/066,117 US5497142A (en) 1991-10-17 1992-10-15 Directional separator-coupler circuit for medium-frequency carrier currents on a low-voltage electrical line
FI932742A FI104864B (fi) 1991-10-17 1993-06-15 Suuntauserotin/kytkentäpiiri keskitaajuuskantovirtoja varten pienjännitesähkölinjassa
NO932226A NO304250B1 (no) 1991-10-17 1993-06-16 Direktiv skille/koblerkrets for mellomfrekvensbµreb°lgestr°mmer pÕ en elektrisk linje for et lavspenningsvekselstr°msnettverk
GR960402299T GR3020942T3 (en) 1991-10-17 1996-09-04 Directive separator/coupler circuit for medium frequency carrier currents on a low voltage electric line

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WO (1) WO1993008653A1 (fr)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2079306A2 (es) * 1993-10-21 1996-01-01 Compania Auxiliar De La Distri Sistema de comunicacion para la transmision-recepcion de informacion a traves de la red de distribucion electrica de media tension, por medio de acoplamiento iductivo.
US5572438A (en) * 1995-01-05 1996-11-05 Teco Energy Management Services Engery management and building automation system
US5924486A (en) * 1997-10-29 1999-07-20 Tecom, Inc. Environmental condition control and energy management system and method
US7130719B2 (en) 2002-03-28 2006-10-31 Robertshaw Controls Company System and method of controlling an HVAC system

Families Citing this family (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6452482B1 (en) * 1999-12-30 2002-09-17 Ambient Corporation Inductive coupling of a data signal to a power transmission cable
GB9222205D0 (en) 1992-10-22 1992-12-02 Norweb Plc Low voltage filter
US6144292A (en) * 1992-10-22 2000-11-07 Norweb Plc Powerline communications network employing TDMA, FDMA and/or CDMA
US6282405B1 (en) 1992-10-22 2001-08-28 Norweb Plc Hybrid electricity and telecommunications distribution network
FR2705186B1 (fr) * 1993-05-12 1995-08-04 Electricite De France Installation de surveillance, de maintenance et de commande d'un réseau d'éclairage électrique.
GB9417359D0 (en) * 1994-08-26 1994-10-19 Norweb Plc A power transmission network and filter therefor
DE19707533A1 (de) * 1997-02-25 1998-08-27 Gerhard Wittmann Netzteil mit Übertrager
US6151480A (en) * 1997-06-27 2000-11-21 Adc Telecommunications, Inc. System and method for distributing RF signals over power lines within a substantially closed environment
DE19728270C2 (de) * 1997-07-02 2002-02-28 Goerlitz Computerbau Gmbh Informationsübertragungselement für Trennstellen in Versorgungsnetzen
DE19830738B4 (de) * 1998-07-09 2007-12-06 Seba-Dynatronic Mess- Und Ortungstechnik Gmbh Vorrichtung zur richtungsabhängigen Fehlerortung oder Nachrichtenübertragung auf Niederspannungsnetzen
US6480510B1 (en) 1998-07-28 2002-11-12 Serconet Ltd. Local area network of serial intelligent cells
US7154382B2 (en) 1999-12-30 2006-12-26 Ambient Corporation Arrangement of inductive couplers for data communication
AU2001255401B2 (en) * 2000-04-14 2005-12-01 Current Technologies, Llc Digital communications utilizing medium voltage power distribution lines
US6998962B2 (en) * 2000-04-14 2006-02-14 Current Technologies, Llc Power line communication apparatus and method of using the same
US7103240B2 (en) * 2001-02-14 2006-09-05 Current Technologies, Llc Method and apparatus for providing inductive coupling and decoupling of high-frequency, high-bandwidth data signals directly on and off of a high voltage power line
US6965302B2 (en) * 2000-04-14 2005-11-15 Current Technologies, Llc Power line communication system and method of using the same
US6842459B1 (en) 2000-04-19 2005-01-11 Serconet Ltd. Network combining wired and non-wired segments
US20020002040A1 (en) * 2000-04-19 2002-01-03 Kline Paul A. Method and apparatus for interfacing RF signals to medium voltage power lines
US6396392B1 (en) * 2000-05-23 2002-05-28 Wire21, Inc. High frequency network communications over various lines
US6686832B2 (en) * 2000-05-23 2004-02-03 Satius, Inc. High frequency network multiplexed communications over various lines
US6922135B2 (en) * 2000-05-23 2005-07-26 Satius, Inc. High frequency network multiplexed communications over various lines using multiple modulated carrier frequencies
DE10036823A1 (de) * 2000-07-28 2002-02-07 Merten Gmbh & Co Kg Verteileinheit für Hochfrequenz-Busleitungen
US7248148B2 (en) * 2000-08-09 2007-07-24 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method of using the same
US7245201B1 (en) 2000-08-09 2007-07-17 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method of using the same
US6509831B1 (en) * 2000-09-19 2003-01-21 Kohji Toda Coupler for digital communication on electric power-lines
US6856647B1 (en) 2000-10-17 2005-02-15 General Electric Company Methods and systems for neutral-to-ground communication
BR0116688A (pt) * 2000-12-15 2004-07-20 Current Tech Llc Método de comunicação de dados, e dispositivos para conversão e comunicação de dados entre rede óptica de telecomunicações e sistema de energia elétrica
EP1371219A4 (fr) * 2001-02-14 2006-06-21 Current Tech Llc Communication de donnees par ligne electrique
JP2004532562A (ja) * 2001-03-29 2004-10-21 アンビエント・コーポレイション 電力線通信用の結合回路
US7245472B2 (en) * 2001-05-18 2007-07-17 Curretn Grid, Llc Medium voltage signal coupling structure for last leg power grid high-speed data network
US7053756B2 (en) * 2001-12-21 2006-05-30 Current Technologies, Llc Facilitating communication of data signals on electric power systems
US7199699B1 (en) 2002-02-19 2007-04-03 Current Technologies, Llc Facilitating communication with power line communication devices
US7102478B2 (en) * 2002-06-21 2006-09-05 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method of using the same
US6982611B2 (en) * 2002-06-24 2006-01-03 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method of using the same
US6993317B2 (en) * 2002-10-02 2006-01-31 Amperion, Inc. Method and system for signal repeating in powerline communications
US7076378B1 (en) 2002-11-13 2006-07-11 Current Technologies, Llc Device and method for providing power line characteristics and diagnostics
US6965303B2 (en) * 2002-12-10 2005-11-15 Current Technologies, Llc Power line communication system and method
US6980091B2 (en) * 2002-12-10 2005-12-27 Current Technologies, Llc Power line communication system and method of operating the same
US7075414B2 (en) * 2003-05-13 2006-07-11 Current Technologies, Llc Device and method for communicating data signals through multiple power line conductors
US6980090B2 (en) * 2002-12-10 2005-12-27 Current Technologies, Llc Device and method for coupling with electrical distribution network infrastructure to provide communications
US7064654B2 (en) * 2002-12-10 2006-06-20 Current Technologies, Llc Power line communication system and method of operating the same
WO2004062130A1 (fr) * 2002-12-24 2004-07-22 Robert Bosch Gmbh Systeme de transmission electronique et procede de transmission de signaux de donnees
US7046124B2 (en) * 2003-01-21 2006-05-16 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method of using the same
IL154921A (en) 2003-03-13 2011-02-28 Mosaid Technologies Inc A telephone system that includes many separate sources and accessories for it
US7307512B2 (en) * 2005-04-29 2007-12-11 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method of use
FR2895851B1 (fr) * 2006-01-04 2012-06-01 Canon Res Ct France S A S Procede d'isolation de signaux de donnees dans un reseau de distribution d'energie electrique, et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procede.
FR2895850A1 (fr) * 2006-01-04 2007-07-06 Canon Res Ct France S A S Soc Reseau et procede de communication par commutation de donnees sur un reseau electrique segmente.
US8178994B2 (en) * 2007-02-02 2012-05-15 Sean Carroll Selective phase coupler
US7795994B2 (en) * 2007-06-26 2010-09-14 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method
US7876174B2 (en) * 2007-06-26 2011-01-25 Current Technologies, Llc Power line coupling device and method
US20090085726A1 (en) * 2007-09-27 2009-04-02 Radtke William O Power Line Communications Coupling Device and Method
US8368351B2 (en) 2008-04-09 2013-02-05 Qualcomm Incorporated Transmission line directional awareness for a charging station
WO2009126811A2 (fr) * 2008-04-09 2009-10-15 Intellon Corporation Sensibilité directionnelle de ligne de transmission

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2306572A1 (fr) * 1975-04-04 1976-10-29 Philips Nv Filtre de bande accordable a degre ajustable d'attenuation de frequence
EP0141673A2 (fr) * 1983-11-07 1985-05-15 Emlux Limited Filtrage de signaux électriques
US4903006A (en) * 1989-02-16 1990-02-20 Thermo King Corporation Power line communication system

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3702460A (en) * 1971-11-30 1972-11-07 John B Blose Communications system for electric power utility
US3924223A (en) * 1974-02-21 1975-12-02 Westinghouse Electric Corp Power line communication system having a protective terminating impedance arrangement
CH618553A5 (fr) * 1977-08-25 1980-07-31 Landis & Gyr Ag
DE2825249A1 (de) * 1978-06-08 1979-12-13 Siemens Ag Rundsteueranlage
US4408186A (en) * 1981-02-04 1983-10-04 General Electric Co. Power line communication over ground and neutral conductors of plural residential branch circuits
US4668934A (en) * 1984-10-22 1987-05-26 Westinghouse Electric Corp. Receiver apparatus for three-phase power line carrier communications
US4973940A (en) * 1987-07-08 1990-11-27 Colin Electronics Co., Ltd. Optimum impedance system for coupling transceiver to power line carrier network
US4885563A (en) * 1988-05-03 1989-12-05 Thermo King Corporation Power line carrier communication system
US5066939A (en) * 1989-10-04 1991-11-19 Mansfield Jr Amos R Method and means of operating a power line carrier communication system

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2306572A1 (fr) * 1975-04-04 1976-10-29 Philips Nv Filtre de bande accordable a degre ajustable d'attenuation de frequence
EP0141673A2 (fr) * 1983-11-07 1985-05-15 Emlux Limited Filtrage de signaux électriques
US4903006A (en) * 1989-02-16 1990-02-20 Thermo King Corporation Power line communication system

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2079306A2 (es) * 1993-10-21 1996-01-01 Compania Auxiliar De La Distri Sistema de comunicacion para la transmision-recepcion de informacion a traves de la red de distribucion electrica de media tension, por medio de acoplamiento iductivo.
US5572438A (en) * 1995-01-05 1996-11-05 Teco Energy Management Services Engery management and building automation system
US5684710A (en) * 1995-01-05 1997-11-04 Tecom Inc. System for measuring electrical power interruptions
US5696695A (en) * 1995-01-05 1997-12-09 Tecom Inc. System for rate-related control of electrical loads
US5924486A (en) * 1997-10-29 1999-07-20 Tecom, Inc. Environmental condition control and energy management system and method
US6216956B1 (en) 1997-10-29 2001-04-17 Tocom, Inc. Environmental condition control and energy management system and method
US7130719B2 (en) 2002-03-28 2006-10-31 Robertshaw Controls Company System and method of controlling an HVAC system
US7343226B2 (en) 2002-03-28 2008-03-11 Robertshaw Controls Company System and method of controlling an HVAC system
US7379997B2 (en) 2002-03-28 2008-05-27 Robertshaw Controls Company System and method of controlling delivery and/or usage of a commodity
US7418428B2 (en) 2002-03-28 2008-08-26 Robertshaw Controls Company System and method for controlling delivering of a commodity
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