WO1993002225A1 - Plaque en alliage d'aluminium a plasticite excellente, et procede de production - Google Patents

Description

明 細 発明の名称

成形性に優れたァル ニゥム合金板およびその製造方法 技俯分野

本発明は、 主と して自動車用軽量化素材と して使用されるァ ル ミ ニゥム合金板、 さ らに詳し く は、 特にプレス成形性に優れ たアル ミ ニウム板またはアル ミ ニウム合金板、 と く にプレス成 ¾性に優れた焼付硬化型表面処理アル ミ ニウム板またはアル ミ ニゥム合金板およびその製造方法、 な らびに、 特にプレス成形 性と耐食性に優れたアル ミ ニウム板またはアル ミ ニウム合金板 に関する。 以下、 アル ミ ニウム板およびアル ミ ニウム合金板を 総称してアル ミ ニウム合金板という。 背景技術

省エネルギー、 c 〇 ₂ による地球環境問題等の観点から自動 車の軽量化が積極的に推進されているが、 その中でも材料の軽 量化効果や、 リサイ クル利用等の面でアル ミ ニウムあるいはァ ル ミ ニヴム合金が脚光を浴び、 近年にな っ て多用 さ れつつ の る 。

しかしながら、 アル ミ ニウム合金板は従来多用されている鋼 板に比べ特性が異なるため、 その自動車車体への適用に際し多 く の問題を抱えている。 その代表がプレス成形といえる。 鐧扳 の代表と して S P C Cを.例にとる と、 伸び 4 5 %、 r値 1 . 4 で限界絞り L D Rは 2 . 1 5 に達するが、 一方アル ミ ニゥ ム合金板は J I S A 5 1 8 2を例にとる と、 伸び 3 0 %、 r 値 0. 7で L D Rは 1 . 8 にしか達しない。 また、 プレス成形 後の塗装焼付加熱で強度が増大する焼付硬化型のアルミ ニウム 合金板ではさ らに成形性が低く 、 例えば J I S A 6 0 0 9 - T 4では、 伸びが 2 5 %、 r値 0. 7、 L D R 1 . 9である。 このよう にアル ミニウム合金板の成形性が著し く 劣るため、 自 動車車体への適用には大きな制約があった。

すなわち、 アル ミ ニウム合金板の車体パネルへの適用例と し てはフー ドのような柽加工の部材に限定され、 よ り複雑でかつ 強加工を伴う部材への適用は困難であった。

アル ミニウム合金が自動車のごときプレス成形による大量生 産品に実用化されだしたのはご く 最近であるため、 上記のごと き問題を解決する提案あるいは適正な手段は見当たらず、 これ らの問題点を抱えたまま生産しているのが現状であり、 その結 果社会的要請である車体柽量化の達成も困難となっている。

こ れ らアル ミ ニウ ム合金板のプ レス加工性を調査 した と ころ、 アルミニウム合金扳は、 それ自体の成形性が悪いこ とに 加えて冷延鋼板に比べてプレス加工時の金型とアル ミ ニウム合 金板表面との摺動抵抗が大き く 、 こ のため、 従来使用されてき た冷延鋼板に比べて格段にプレス成形性が劣る という事実が明 らかになつた。

この摺動抵抗が大である と、 プレス加工時にアル ミ ニウム合 金板を固定するためのプレス金型のビー ド部な どの摺動を激し く 受ける箇所では、 アル ミ ニウム合金板のスムーズな流入が妨 げられ、 極端な場合、 アル ミ ニウム合金板が破断する こ とがあ る。 プレス加工における適正ク ッ シ ョ ン圧 （アル ミ ニウム合金 板にシヮが発生せずかつ破断が生じないク ッ シ ョ ン圧の範囲） をアル ミ ニウム合金板と冷延鋼板とで比較する と、 アル ミ.ニゥ ム合金板の適正ク ッ シ ョ ン圧は冷延鋼板に比べて著し く 範囲が 狭いために、 生産性が悪く なるので、 アル ミ ニウム合金板の摺 動性の改善が強く 望まれている。

アル ミ ニゥ厶合金板の摺動性が悪いのは、 アル ミ ニゥムおよ びアルミ ニウム合金が低融点で、 しかも、 他の金属、 特にプレ ス金型に多用されている鐯鉄な どとの親和力が強 く 、 金型に凝 着しやすい性質を有する こ とに起因する と考えられる。

プレス成形時の摺動性は、 金型と直接接触するアル ミ ニウム 合金板表面の物性によ り大き く 影響を受けるので、 アル ミ ニゥ ム合金板表層を、 えば各種金属めつ きや有機高分子皮膜など で被覆 し、 ア ル ミ ニウ ム合金板表層 と金型 と の直接接触を 避け、 潤滑性を与える こ とによ り摺動性を改善する試みがなさ れている。

さ らに、 潤滑処理アルミ ニウム合金板と しては、 例えば金属 石鹼、 高級脂肪酸ワ ッ ク スなどを主成分と した皮膜で表面を被 覆したものなどが提案されている。

しかしこれらのめっきや有機系皮膜を有するァ儿 ミニゥム合 金板には以下のような問題点がある。

アルミ ニウム合金板に金属めつ きを施した場合、 アル ミ ニゥ 厶は電気化学的に極めて卑な金属であるため、 亜鉛めつきや亜 鉛に少量の合金元素を含む亜鉛基めつき以外の金属めつ きを施 すと、 アルミ ニウム合金板の耐食性、 特に裸耐食性が著し く 劣 化する問題がある。 ただし、 亜鉛基めつきはプレス加工性を著 し く 劣化させる問題がある。

他方、 アル ミ ニウム合金板を自動車用 と して使用する場 合は、 プレス成形後塗装前処理と して リ ン酸塩処理を施すが、 前記有機系皮膜が、 リ ン酸塩処理の前処理のアルカ リ脱脂で完 全に溶解除去されないまま、 アルミ ニウム合金板上に一部残存 する。 このためリ ン酸塩処理時の正常なアル ミニウム合金板の リ ン酸塩結晶の生成が阻害される。 この結果、 塗膜の密着性が 低下し、 これが、 塗装後の耐食性を劣化させる要因となる。

特開平 1 一 1 7 2 5 7 8 号には、 分野は異な るが、 亜鉛 系めつき鐧板上にホウ素、 リ ン、 ゲイ素、 セ レ ン、 アンチモ ン およびテルルから選ばれた 1 種または 2種以上の半金属の酸化 物の無水アル力 リ金属塩を生成させる こ とによ り プレス形成時 の摺動性を向上させる という技術が開示されている。 しかし、 こ の技術も前記半金属の酸化物のアル力 リ 金属塩が無水結晶で あるため、 その溶解性は含水結晶の溶解性に比べて著し く 劣る ため、 リ ン酸塩処理の前処理のアルカ リ脱脂で皮膜が完全に溶 解除去しきれずに一部アル ミ ニウム合金板上に残存し、 前述し た化成処理性に問題点が生じていた。

発明の開示

本発明の目的は、 上記従来技術に鑑みてなされたものであつ て、 プレス成形性が従来のアル ミ ニウムあるいはアル ミ ニウム 合金板に比べ格段に向上し、 かつ工業的に容易に安定的に、 し かも経済的に製造できるアル ミ ニウム合金板あるいはアル ミ 二 ゥム合金板を提供しょ う とする ものである。

本発明の他の目的は、 プレス成形性が従来のアル ミ ニウムあ るいはアル ミ ニウム合金板に比べ格段に向上し、 かつ工業的に 容易に安定的に、 しかも経済的に製造できる焼付硬化型の表面 処理アル ミ ニウム合金板およびその製造方法を提供しょ う とす る ものである。

本発明のさ らに他の目的は、 アル ミ ニウム合金板の摺動性を 向上させ、 かつ、 アル ミ ニウ ム合金板の耐食性を損 う こ と な く 、 また リ ン酸塩処理性を損う こ とな く プレス加工性と耐食 性を兼備したアル ミ ニウム合金板を提供しょう とする ものであ o

アル ミ ニウム合金板、 特に焼付硬化型のアル ミ ニウム合金板 のプレス成形性が劣る原因について鋭意検討した結果、 上記の 伸び特性に代表される材質が鋼板に比べて著し く 劣るこ とに加 えてアル ミ ニウム合金板の摺動特性が鋼板と比べ異なる という 知見を得た。

つま り摺動時の摩擦係数の面圧依存性を調べた結果、 図 1 ま たは 4 に示したよう に鋼板では面圧依存性が小さいのに比ベア ル ミニゥム合金板では面圧依存性が非常に大きいという特徴が ある。 低面圧側ではアル ミ ニウム合金板の摩擦係数は鐧板の摩 擦係数と同程度であるが、 面圧増加にと もないアルミニウム合 金板の摩擦係数は減少し鐧板との差が拡大する。

この知見に基づき、 本発明では上記アル ミ ニウム合金板のプ レス成形性を改善すべく 鋭意検討した結果、 本発明を完成する に至った。 すなわち本発明は、 アル ミ ニウム合金板の伸び特性 を向上させる と同時にアル ミ ニウム合金板表面に鉄を主要構成 成分とする鉄系めつきを施すこ とによって、 プレス成形性を著 し く 改善する ものである。

すなわち、 本発明は、 伸び 3 0 %以上、 摺 fl抵抗が 0 . 1 3 以下でかつ摺動抵抗の面圧依存性が非常に小さい成形性に優れ たア ル ミ ニウ ム合金板であ っ て、 M g を 4 重量％以上含有 するアル ミ ニウム合金基板の表面に目付量が 1 〜 5 0 g /m ² の F e系めつ き層を有する こ とを特徴とする成形性に優れたァ ル ミ ニゥム合金板を提供する ものである。

また、 本発明は、 伸びが 2 5 %以上、 摺動抵抗が 0. 1 3以 下でかつ摺動抵抗の面圧依存性が極めて小さい成形性に優れた 焼付硬化型表面処理アル ミ ニウム合金板であって、 M gおよび S i を Mg₂Si 相当で 0. 4 w t %以上含有する焼付硬化アル ミ ニゥ 厶合金基板の表面に 目 付量が 1 〜 5 0 g / m ² の F e 系めつ き層を有する こ とを特徴とする成形性に優れた焼付硬化 型表面処理アルミ ニウム合金板を提供する ものである。

これらの発明において、 F e系めつ きの下地と してアル ミ 二 ゥ厶合金基板と F e系めつ き層との間にジンケー ト層を形成し てお く と、 F e 系めつ き層の密着性の改善を図 る こ とがで さる。

さ らに、 本発明は、 成形性に優れた焼付硬化型表面処理アル ミ ニゥム合金板の製造方法を提供する。

すなわち、 本発明は、 伸びが 2 5 %以上、 摺動抵抗が 0. 1 3以下でかつ摺動抵抗の面圧依存性が極めて小さい成形性に優 れた焼付硬化型表面処理ア ル ミ ニゥ ム合金板を製造す る に 際し、 M gおよび S i を Mg₂Si 相当で 0. 4 w t %以上含有す るアル ミ ニウム合金基板に 4 8 0 °C以上の温度で焼鈍を施し、 次いで目付量 1 〜 5 0 g /m ² の F e系めつ き層を形成する こ とを特徴とする成形性に優れた焼付硬化型表面処理アル ミ ニゥ ム合金板の製造方法を提供する ものである。

さ らに、 本発明は、 伸びが 2 5 %以上、 摺動抵抗が 0 . 1 3 以下でかつ摺動抵抗の面圧依存性が極めて小さい成形性に優れ た焼付硬化型表面処理アルミニウム合金板を製造するに際し、 M gおよび S i を Mg ₂ S i 相当で 0 . 4 w t %以上含有するアル ミ ニゥム合金基板に目付量 1 〜 5 0 g / m ² の F e系めつ き曆 を形成し、 次いでこれに 4 8 0 °C以上の温度で焼鈍を施すこ と を特徴とする成形性に優れた焼付硬化型表面処理アル ミ ニウム 合金板の製造方法を提供する ものである。

本発明者らは、 さ らにアル ミ ニウム合金板の摩擦係数とプレ ス加工性との関係について検討した。 その結果、 プレス加工性 - に優れる通常の冷延鐦板では、 摩擦係数は 0 . 1 0程度である のに対し、 アル ミ ニウム合金板では、 0 . 1 5以上の値を示す こ とを知見した。 なお、 本発明における摩擦係数は、 実施例の ' ところで述べる ドロービー ド引き抜き試験において、 塗油状態 で測定した値である。

このよう に、 アル ミ ニウム合金板が高い摩擦係数を有するの は、 アルミ ニウム合金が低融点で、 しかも、 他金属、 特にプレ ス金型に多用されている铸鉄などとの親和力が強く、 金型に凝 着 しやすい性質を有する こ と に起因する と考え られた。 そ して、 プレス成形時の摺動性に影響を与えるのは、 金型と直接 接触するアル ミ ニウム合金板表面の物性であるため、 アル ミ 二 ゥム合金板表面と金型との直接接触を避ける、 種々 の金属めつ きおよびその上に施す潤滑皮膜について調査した。 その結果、

F e系めつき と しては F e — Z n めっ きが適し、 潤滑皮膜と し てはある種の無機化合物が好適であるこ とを見い出 した。

すなわち、 F e系めつ き と しては、 Z n含有率が 2 0 〜 8 0 の F e - Z n 合金め つ きが良 く 、 特に Z n 含有率が 3 0 〜 4 O w t %の F e — Z n合金めつ きが好適である。

F e めっ き層上には、 潤滑性付与のため、 無機化合物を形成 するのが良い。 無機化合物と しては、 アルカ リ 金属の含水硼酸 塩が好ま し く 、 その付着量は 1 〜 1 0 0 O m g Zm ² とするの が好ま しい。 図面の簡単な説明

図 1 は、 5 . 5 %M g含有アル ミ ニウム合金基板を用いたと きのアル ミ ニウム合金板の摩擦係数に及ぼす F e — Pめっ き 目 付量、 面圧の影響を示すグラ フである。

図 2 は、 5 . 5 % M g含有アル ミ ニウム合金基板を用いたと のアル ミ ニウム合金板のカ ップ成形高さに及ぼす素材伸び、

F e — Pめっ き 目 ^量の影響を示すグラ フである。

図 3 は、 アル ミ ニウム合金板の伸びに及ぼす M g量の影響を 示すグラ フである。 図 4 は、 Mg₂Si 量と して、 0 . 6 3 %含有した 5 6 0 °C焼鈍 アル ミ ニウム合金基板を用いたときの摺動時の面圧の影響を鋼 板の摩擦係数に及ぼす面圧の影響と比較して示す図である。

図 5 は、 Mg ₂ S i 量 と して、 0 . 6 3 %含有 した 4 5 0 °C (伸び 2 2 % ) 、 5 0 0 °C (伸び 2 6 % ) 、 5 5 0 て （伸 び 3 0 % ) 焼鈍アルミ ニウム合金基板を用いたときのアルミ 二 ゥム合金板の力 ップ成形高さに及ぼす F e 一 Pめっき 目付量の 影響を示す図である。

図 6 は、 Mg₂Si 量と して、 0 . 6 3 %含有するアル ミ ニウム 合金基板を用いたときのアルミ ニウム合金板の伸びに及ぼす焼 鈍温度の影響を示す図である。

図 7 は、 5. 5 %M g含有アル ミ ニウム合金基板を用いたと きのアル ミ ニウム合金板のめっ き密着性に及ぼすジンケ一 ト層 の有無、 めっ き目付量の影響を示すグラ フである。

図 8 は、 摺動性の評価を説明する図であ り 、 （ a ) は、 ドロービ一 ド引き抜き型摺動性試験機の線図、 （ b ) はこ の試 験機での解析方法を示す図である。

図 9 は、 F e系めつき中の Z n含有率と成形高さ との関係を 示す図である。

図 1 ひ は、 F e系めつ き中の Z n含有率と塗膜ふく れおよび 最大腐食深さ との関係を示す図である。 発明を実施するための最良の形態

本発明をさ らに詳細に説明する。

まず、 本発明で用 いる ア ル ミ ニ ウ ム合金基板について述 ベる。

本発明においてめつき材となるアル ミ ニウム合金基板は後で 述べる理由によ りその添加元素と して M gを重量％で 4 %以上 を含有する ものとする。 また、 本発明において被めつ き材とな る焼付硬化型表面処理ア ル ミ ニゥ ム合金基板は後で述べる 理由によ りその添加元素と して M gおよび S i を Mg₂Si 相当で 0. 4 w t %以上を含有する ものとする。

本発明において上記アル ミ ニウム合金基板上に施される F e を主要構成成分とする F e系めつ き とは、 F eめっ き、 F e _ Pめっ き、 F e — Cめっ き、 F e — Bめっ き、 F e — Z n合金 め っ き、 F e — N i 合金め つ き、 あ る いはその他の F e 合 金めつ きをいう。 また、 めっ きの手段と しては、 電気めつ き、 化学めつ き、 蒸着めつ きあるいはク ラ ッ デイ ング等、 どの手段 に よ る も ので も よ く 、 その手段を特に限定す る も のではな い。

アル ミニウム合金基板と F e系めつ き層との密着性を向上さ せるためには、 F e系めつ き層の下地と してアル ミ ニウム合金 基板 と F e 系め つ き層 と の間に ジ ン ケ ー ト 層を形成す る の がよい。 F e系めつ き層の下地となる ジンゲー ト層と しては、 Z n , Z n — N i， Z n — F e , Z n — N i — C u などのいず れでもよい。

アル ミ ニウ ムあ る いはアル ミ ニゥ 厶合金基板の表面に上 記 F e系めつ きを施し、 プレス成形性を改善する効果を期待す る場合、 図 1 に示すよう に該鉄系めつ きの目付量 1 g Zm ² 以 上で摩擦係数が 0 . 1 3以下となる と同時に摩擦係数の面圧依 存性も小さ く なる。 また同じ く 目付量が 5 0 g Xm ² を超えて も それ以上の効果は期待できない こ とに加え、 経済的に諸 原料、 諸エネルギーの浪費になる ため、 該 F e 系め つ き の 好ま しい 目付量は l 〜 5 0 g Zm ² であ る。 更に摩擦係数 が 0 . 1 3以下であってもアルミニウム合金基板の伸びが低い と図 2 に示すよう に成形性の改善は不十分となる。 従って素材 の伸びは 3 0 %以上に規定され、 また 3 0 %以上の伸び確保の ためにアルミ ニウム合金基板に含まれる M g量は図 3から明ら かなよう に 4重量 以上に規定される。

焼付硬化型表面処理アル ミ ニウム合金板の製造において、 ァ ルミ ニゥム合金基板の表面に上記 F e系めつきを施し、 プレス 成形性を改善する効果を期待する場合、 図 4 に示すよ う に 該 F e系めつきの目付量 l g Zm ² 以上で摩擦係数が 0 . 1 3 以下となる と同時に摩擦係数の面圧依存性も小さ く なる。 また 同じく 目付量が 5 0 g /m ¹ を超えてもそれ以上の効果は期待 できないこ とに加え、 経済的に諸原料、 諸エネルギーの浪費に なるため、 該鉄系めつ きの好ま しい目付量は 1 〜 5 0 g /m ² である。 更に摩擦係数が 0. 1 3以下であってもアル ミ ニウム 合金基板の伸びが低いと図 5 に示すよ う に成形性の改善は不十 分となる。 従って素材の伸びは 2 5 %以上に規定される。

また、 焼付硬化性は 1 8 0 °C、 6 0分間加熱で、 加熱前後の 強度変化が 7 k g i //mm ² 以上ある こ とが望ま し く 、 そのた めには Mg ₂ S i 量で 0 . 4 重量％以上含ま れる こ とが必要で ある。 この時の Mg₂Si 量はプレス成形時には固溶し、 加熱時に Mg₂Si と して析出 して く る こ とが必要であ り、 M g、 S i を固 溶させる手段と -しては 4 8 0 °C以上の温度に加熱する こ とが必 要であ り 、 こ の加熱は F e 系め つ き の前後のいずれで も 良 い。

以上の構成からなる F e系めつ きアル ミ ニウム合金板あるい は F e系めつ き焼付硬化型アル ミ ニウム合金板は従来のアル ミ ニゥム合金板に比べて格段に優れた成形性を示すため複雑形状 で強加工を伴う部品への適用 も可能となる。 ただし強加工時に 懸念されるめつ き層剥離は図 7に示すよ う に鉄系単層めつ きに 比べて下地にジンゲー ト層を設ける こ とによ り抑制でき る。 こ の場合ジンゲー ト層の付着量は少ない方が好ま しい。 さ らにジ ンゲー ト層と F e系めつ き層から成る表層構成においても F e 系め つ き 目付量が 3 g Zm ² 未満ま たは 2 0 g / m ² 超で はめ つ き密着性が劣化する ため F e 系め つ き の 目 付量は 3 〜 2 0 g /m ² の範囲が好ま しい。

本発明者ら は、 F e 系め つ き の う ちで特に F e — Z n 合 金めつきが成形性に加え摺動性と耐食性を両立させ得るこ とを 見い出した。 以下にその説明を行なう。

発明者らは、 先述のアル ミ ニウム合金板が有する問題点を解 決すべく アルミ ニウム合金板の表面に種々 の金属めつきを施し た場合にその摺動性と耐食性を両立させる合金めつきを検討し た結果、 表層のめっき層と して Z n含有率が 2 0重量％未満の F e一 Z n合金めつ きはアルミニウム合金板のプレス成形性は 改善する反面、 耐食性、 特に裸耐食性が著し く 劣化する こ とを 知見した。 他方、 Z n含有率が 8 0重量％を超えた F e - Z n 合金めつきはアルミ ニウム合金板の酎食性は劣化させないが、 ブレス成形性はアルミニウム合金基板よ り悪く なる こ とを知見 した。 換言する と、 アル ミ ニウム合金板のプレス成形性と酎食 性を両立させる には、 F e — Z n 合金め つ き の Z n 含有率 を 2 0 〜 8 0重量％にする必要があるこ とが判明した。

こ の様な挙動を示す原因は、 Z n 含有率が 2 0 重量％未 潢の F e 一 Z n 合金め つ き は F e 単相め つ き に近い物性を 有し、 めっき硬度や融点が高いためプレス成形性向上には効果 があるが、 その電気化学的電位はアルミ ニウムよ り極めて貴で あるため、 めっき欠陥部からアルミ ニウムが激し く 溶出し、 深 ぃ孔食が生 じ る。 他方、 Z n 含有率が 8 0 重量％を超える と F e — Z n合金めつ きが Z n単相の物性に近 く なるため、 電 気化学的電位はアル ミ ニウム と同等又はよ り卑にな り、 めっ き 下層のアル ミ ニウム板を腐食させる こ とはな く なるが、 Z n は アル ミ ニウムよ り融点や硬度が低く 、 プレス金型に凝着しやす いため、 アル ミ ニウム合金基板自体よ り プレス成形性は悪 く な る こ とを反映している ものと考えられる。 なお、 F e — Z n合 金めつ きの付着量およびめつき手段については前述と同様であ さ ら に、 F e — Z n 合金め つ き について研究を重ねた と こ ろ、 実施例， 5、 図 9 および図 1 0 に示すよ う に、 成形性と耐 食性の関係から特に優れた特異範囲がある こ とが判明した。 す なわち、 F e — Z n合金めつ きにおいて、 Z n含有率を 3 0 〜 4 0 w t %に したとき、 成形性および耐食性と も特に優れてい る

また、 F e系めつ きアル ミ ニウム合金板の摺動性を改善すベ く 研究したとこ ろ、 F e系めつ き層上に無機化合物層を形成す る と有効であ る こ とを見い出 した。 以下にその説明を行な ラ o

' 発明者らは、 先述のアル ミ ニウム合金板が有する問題点を解 決すべく アル ミ ニウム合金板の耐食性を損なう こ とな く 、 その 摺動性を著し く 改善する表面処理方法について調査研究した結 果、 アル ミ ニウム合金板表面に F e - Z n合金めつ き層などの F e系めつき層をその上層に無機化合物が存在するァ儿 ミ ニゥ ム合金板が好適である こ とを見い出 した。 特に Z n含有率 力 2 0〜 8 0重量％の、 さ らに好ま し く は Z n含有率が 3 0〜 4 0重量 の F e — Z n合金めつ き とその上層に結晶水を含む アルカ リ金属の硼酸塩を代表例とする無機物質を存在せしめた 時、 両者の相乗効果によ り著し く アル ミ ニウム合金板の摺動性 を改善し、 耐食性を阻害しないこ とを見いだした。

この様な特定成分範囲の F e 一 Z n合金めつき層とアル力 リ 金属の硼酸塩などの無機物質がアルミ ニウム合金板の耐食性を 損なう こ とな く 摺動性改善に有効な理由 と しては以下のごと く 考えられる。

F e — Z n合金め つ きの Z n含有率が 2 0 重量 未溝の F e — Z n合金めつきはアル ミ ニウム合金板のプレス成形性は 改善する反面、 耐食性、 特に裸耐食性が著し く 劣化する こ とを 知見した。 他方、 Z n含有率が 8 0重量％を超えた F e — Z n 合金めつきはアル ミ ニウム合金板の耐食性は劣化させないが、 プレス成形性はアル ミ ニウム合金基板よ り悪く なる こ とを知見 した。 換言する と、 アルミニウム合金板のプレス成形性と耐食 性を両立させる には、 F e — Z n合金め つ き の Z n含有率 を 2 0〜 8 0重量％にする必要があるこ とが判明した。

こ の様な挙動を示す原因は、 Z n含有率が 2 0 重量％未 潢の F e 一 Z n合金め つ き は F e単相め つ き に近い物性を 有し、 めっ き硬度や融点が高いためプレス成形性向上には効果 があるが、 その電気化学的電位はアル ミ 二ゥ厶ょ り極めて貴で あるため、 めっ き欠陥部からァ几 ミ ニゥ厶が激し く 溶出 し、 深 ぃ孔食が生 じ る。 他方、 Z n 含有率が 8 0 重量％ を超え る と F e — Z n合金めつ きが Z n単相の物性に近 く なるため、 電 気化学的電位はアル ミ ニウムと同等又はよ り卑にな り、 めっ き 下層のアル ミ ニウム板を腐食させる こ とはな く なるが、 Z n は アル ミ ニウムよ り融点や硬度が低く 、 プレス金型に凝着しやす いため、 アル ミ ニウム合金基板自体よ り プレス成形性は悪く な る こ とを反映している ものと考えられる。

他方、 アルカ リ 金属の硼酸塩な どの無機物質を含有する水溶 液をアル ミ ニウム合金板と接触させ加熱乾燥する こ とで所定の 付着量の皮膜を生成させた場合、 アル ミ ニウム合金板表面上で F e - Z n合金めつ き層に Z n含有率が 2 0 〜 8 0 重量％の範 囲では摺動性改善の作用がある こ とに加えて、 その上層のアル カ リ 金属の硼酸塩などが網目組織の強固な皮膜を形成し、 この 皮膜に潤滑特性があ り、 両者の相乗効果によ り摺動性が格段に 向上する。

また、 無機化合物は、 F e — Z n合金めつ きアル ミ 二ゥム合 金板上に存在した場合に摩擦係数を低減でき、 且つプレス加工 後での リ ン酸塩化成処理工程での水洗あるいはアル力 リ脱脂に よ っ てその大部分が溶解除去さ れる も のでな ければな らな いが、 この条件を満足すれは、 どのような無機化合物であって もよい。

特に本発明に好適な無機化合物と しては、 N a、 Kなどのァ ルカ リ 金属、 C a 、 M g な どのアルカ リ 土類金属、 F e、 N i、 C o、 A l 、 T i、 S i などの金属または半金属の硼酸 塩、 炭酸塩、 リ ン酸塩、 硫酸塩、 硝酸塩、 塩化物、 水酸化物、 酸化物などが挙げられる。

と こ ろで、 後述する よ う に、 本発明のアル ミ ニウ ム合金 板は、 該アルミ ニウム合金板を上記 F e - Z n合金めつき層上 に無機化合物の水溶液と接触させ、 これを乾燥する こ とによつ て容易に製造し得る。 従って、 製造上の点からは、 無機化合物 は、 水溶性であ る こ とが求め られる。 ま た、 コ ス ト の点か らは、 廉価なもの程好ま し く 、 さ らに、 無機化合物は、 アル ミ ニゥ厶合金板の加工工程において、 水洗あるいはァ儿カ リ脱脂 によって溶解除去されるのであるから、 水あるいは塩基性水溶 液に対する溶解性に優れる ものが好ま しい。

これらの点も考慮する と、 先に例示した無機化合物のう ち、 特に、 アルカ リ金属の塩が好ま しい。 中でも、 摺動性の改善に 著し く 効果的であるのは、 アルカ リ金属の硼酸塩であり、 実用 可能な化合物と しては、 メ タ硼酸、 四硼酸、 五硼酸の N a塩、 K塩、 L i 塩などが挙げられる。

なお、 このようなアルカ リ金属の硼酸塩は、 含水する ものと 無水のものとがあるが、 アル ミ ニウム合金板上に存在する無機 化合物が含水結晶であるほ うが、 水洗あるいはアルカ リ脱脂時 の溶解性にはよ り優れている。

代表的なアルカ リ 金属の含水硼酸塩と しては、 工業的に量産 可能で低廉な硼砂 （四硼酸ナ ト リ ウム ： Na ₂ B ₄ 0₇ · 1 0H ₂0 ) を 挙げる こ とができる。

本発明では、 アル ミ ニウム合金板上に存在する無機化合物の 形態は、 特に限定されないが、 皮膜状、 微粒子状な どが例示さ れる。

本発明において、 F e — Z n合金めつ き したアル ミ ニウム合 金板上に生成せしめるアル力 リ 金属の含水硼酸塩皮膜の付着量 は 1 〜 1 0 0 0 m g / m ² と規定したが、 これは次の理由によ る。 即ち、 付着量 l m g / m ² 未満では、 摺動性改善の十分な 効果が得られず、 また付着量が 1 0 0 0 m g Z m ² を越える と 摺動性改善効果が飽和するだけでな く 、 リ ン酸塩処理前の脱脂 工程で皮膜が完全に除去されずにめっ き上に一部残存し、 その 後に施される リ ン酸塩処理に悪影響を与えるからである。

通常、 F e — Z n合金めつ き後には乾燥工程があ り、 こ のェ 程直後のアル ミ ニゥム合金板温度は高温であるため、 アル ミ 二 ゥム合金板温度が 6 0 〜 2 0 0 °Cの温度範囲にある時点で前述 のアル力 リ金属の硼酸塩などの無機化合物を含有する水溶液を 噴霧し、 ミ ス ト状態で水溶液とアル ミ ニウム合金板とを接触さ せる こ とで、 室温で同水溶液に接触させその後加熱乾燥する方 法で得られる皮膜と同様の皮膜を著し く 低廉なコス トで製造す る こ とが可能である。

次に本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。

(実施例 1 )

アルミ ニウム板、 特に自動車車体材料と して使用されている代 表的なアルミ ニウム合金板と して 3 . 5 %M g含有アル ミ ニゥ 厶合金板 （伸び 2 8 を比較材と し M gを 4 . 5 %、 5. 5 %含有し、 伸びがそれぞれ 3 0 %、 3 5 %のアル ミニウム合金 板 （いずれも板厚 1 . 0 mm) に表 1 に示す種々 の F e系めつ きを施した。 これらの材料について摩擦係数を測定する と同時 にカ ップ成形を行った。 その結果を表 1 に示す。 また 5 . 5 % - M g材の摩擦係数に及ぼす F e — Pめっ き目付量、 摺動時の面 圧の影響を鋼板 （ S P C C、 板厚 1 . 0 m m) の摩擦係数に及 ぼす面圧の影響と比較して図 1 に示す。 さ らに上記 3種のアル ' ミ ニゥム合金板のカ ップ成形高さに及ぼす F e — Pめっ き 目付 量の影響を図 2 に、 アル ミ ニウム合金板 （板厚 1 . 0 mm ) の 伸びに及ぼす M g添加量の影響を図 3 に示す。

摩擦係数測定試験 ： 平板摺動、 低粘度油塗油

力 ップ成形 ： 5 O m m 0 円筒ボ ンチ、 ブラ ン ク 径 1 0 0 mm、 低拈度油塗油破断までの成形高さを測定 表 1 量 め 摩擦係数 成形高さ 備 考 種 類 目付 (mm)

丰 (

.5 28 )こ なし 0.16 6 比較例.5 28 Fe-0.1¾P 5g/m² 0.12 1 3 比較例.5 30 なし 0.16 8 比較例.5 30 Fe-0.1¾P 5g/m² 0.12 >20, 絞り抜け 発明例 5 30 Fe-20¾Zn 5g/m² 0.12 >20, 絞り抜け 発明例 5 35 なし 0.16 1 2 比較例 5 35 Fe-0.1%P 5g/m² 0.115 >20, 絞り抜け 発明例 5 35 Fe-20¾Zn 5g/m² 0.125 >20, 絞り抜け 発明例 5 35 Fe-0.1%C 5g/m² 0.12 〉20, 絞り抜け 発明例

(実施例 2 )

M g 0 . 4 %、 S i O . 8 % ( A 】 - 0 . 6 3 % Mg₂Si - 0 . 5 7 % S i ) を含有する ア ル ミ ニ ウ ム合金板を供試 材 と し、 4 5 0 °C焼鈍 （伸び 2 2 % ) した も のを比較材 と レて、 5 0 0 で焼鈍 （伸び 2 6 ) 、 5 5 0 °C焼鈍 （伸び 3 0 % ) したアル ミ ニウム合金板 （板厚いずれも 1 . 0 m m ) に表 2 に示す F e系めつ きを施した。 また比較材と して M g O . 2 % , S i 0 . 4 % ( A 1 - 0 . 3 1 % g ₂Si - 0 . 2 8 % S i ) を含有するアル ミ ニウム合金板に 5 0 0 °C焼鈍を施した 材料 （伸び 2 8 % ) に も 同様に鉄系め つ き を施 した。 こ れ らの材料について摩擦係数を測定する と 同時に力 ッ プ成形 を行った。 その結果を表 2に示す。 また焼付硬化性について各 供試材を 1 8 0 °Cで 6 0分間の加熱を施し、 加熟前後の強度変 化を引張試験にて測定し、 表 2に併記した。 さ らに 5 6 0 °C焼 鈍材の摩擦係数に及ぼす F e - Pめっ き 目付量、 摺動時の面圧 の影響を鋼板 （ S P C C、 板厚 1 . O mm) の摩擦係数に及ぼ す面圧の影響と比較して図 4 に示す。 さ らに上記アル ミ ニウム 合金板のカ ッ プ成形高さに及ぼす F e — Pめっ き目付量の影響 を図 5 に、 アルミニウム合金板 （板厚 1 . 0 m m ) の伸びに及 ぼす焼鈍温度の影響を図 6 に示す。

摩擦係数測定試験 ： 平板摺動、 低粘度油塗油

カ ップ成形 ： 5 0 m m ø円筒ボンチ、 ブラ ンク径 1 0 0 m、 低粘度油塗油、 破断までの成形高さを測定 引張試験 ： J I S Z 2 2 0 1 に規定する J I S 5号試験 片を用い J I S Z 2 2 4 1 に基づいて、 引張速 度 1 0 mmZ分で引張試験を行い、 引張強度を測 £ し 。

2

C '

CO

* 強度変化： 1 80 C 60分間加熱後の強度変化

(実施例 3 )

アル ミ ニウ ム板、 特に 自動車車体材料と して使用 されて いる代表的なア ル ミ ニ ウ ム合金板と して 3 . 5 % M g含有 ァ儿 ミ ニゥ ム合金板 （伸び 2 8 % ) を比較材 と し、 M gを 4. 5 %、 5. 5 %含有し、 伸びがそれぞれ 3 0 %、 3 5 %の アル ミ ニウム合金板 （いずれも板厚 1 . O mm) に表 3 に示す 種々 の F e系めつ きを施した。 これらの材料について摩擦係数 を測定する と同時にカ ップ成形を行った。 その結果を表 3 に示 す。 また 5. 5 %M g材の摩擦係数に及ぼす F e — Pめっ き 目 付量、 摺動時の面圧の影響を鋼板 （ S P C C , 板厚 1 . 0 mm) の摩擦係数に及ぼす面圧の影響と比較して図 1 に示す。 さ らに上記 3種のアルミ ニゥム合金板の力 ップ成形高さに及ぼ す F e — Pめっき目付量の影響を図 2に、 アル ミ ニウム合金板 (板厚 1 . 0 m m ) の伸びに及ぼす M g添加量の影響を図 3 に、 5 . 5 % M g添加アル ミ ニウ ム合金板について調べ ためつき密着性を図 7に示す。 めっき密着性は面圧 4 k g ί Ζ mm ² の摺動試験後の摺動面にテープを貼り、 テープ剝離後の テープ黒化度を 0〜 5の評点で評価した。 評点が高いほど剝離 量が多 く 、 黒く なる。

摩擦係数測定試験 ： 平板摺動、 低粘度油塗油

カ ッ プ成形 ： 5 0 m m ø 円筒ボ ンチ、 ブラ ン ク 径 1 0 0 mm、 低拈度油塗油破断までの成形高さを測定 0 量 伸び ジンケート めつ 摩擦係数 成形高さ 備 考

{%) (%) 巨付量 (mm)

3.5 28 なし なし 0.16 6 比較例

3.5 28 Zn Fe-0. \%? 5g/m² 0.12 1 3 比較例

4.5 30 なし なし 0.16 8 比較例

4.5 30 Zn-Ni Fe-0. \%? 5g/m² 0.12 >20，絞り抜け 発明例

5.5 35 なし なし 0.16 1 2 比較例

5.5 35 Zn-Ni . Fe-0.1%P 5g/m² 0.115 >20，絞り抜け 発明例

5.5 35 Zn Fe-20¾Zn 5g/m² 0.125 〉20,絞り抜け 発明例

5.5 35 Zn-Fe Fe-0.1%C 5g/m² 0.12 >20，絞り抜け 発明例

(実施例 4 )

( 1 ) 試料の作製

J I S A 5 1 8 2アル ミ ニウム合金板にジンゲー ト法にて 亜鉛置換め つ き を下地処理 と して行っ た後、 電気め つ き に て種々の付着量と Z n含有率を有する F e 一 Z n合金めつ きを 施した。 .

( 2 ) 試験評価方法

下記の方法で試験評価を行ない、 結果は表 4 に示した。 a ) 摺動性 （ブレス成形性）

摺動性の評価は、 図 8 の （ a ) および図 S の （ b ) に示す ド ロー ビー ド引き抜き試験によ り行なった。

すなわち、 図 8 において、 ロールを固定した場合のサンプル の引き抜きに要する力 D _F とロールを回転可能な状態にした場 合の引 き抜き に要する力 JD _R を求め、 こ の両者か ら、 次式 によ っ てサ ンプルの摩擦係数 を算出 し、 摺動性を評価 し た。

Dr -DH _{d i5}，

= 2 M p R

= 2p , R COSe ₂ άθ_ζ =2pR したがつて

Z = ( D _F - D H ) / ( ^ P _F )

こ こで、 I ： ロールとサンプル間の摩擦係数

p ： ロールの径方向に負荷される力

R ： ロ ール半径 0 ： 中心角

P F ： 中央ポンチの押え荷重

なお、 試験条件は以下の通りである。 サンプルサイ ズ 2 0 x 4 0 0 m m

摺動速度 5 0 O m m Z s e c

摺動距離 1 0 O m m

中央ポンチの押え荷重 1 0 0 k g f

洗浄油 0 . 5 g Z m ² 塗油

こ こで、 各実施例での評価は、 摩擦係数は

〇 ： 〃が 0 . 1 3以下

x : 〃力 0 . 1 3超える

と した。

b ) 耐食性 .

F e — Z n合金めつ きを施したアル ミ ニウム合金板を J I S - Z 2 3 7 1 に規定さ れた方法で塩水噴霧試験を 3 ヶ 月 間 行い、 試験後の試料の表面酸化物を 3 0 重量％ の硝酸で除 去し、 その最大腐食深さを測定し、 以下の基準で評価した。

〇 ： 最大腐食深さが 0 . l m m未満

X ： 最大腐食深さが 0 . 1 m m以上

N o . Z n 付着量 摩 擦 耐食性 備 考 含有率 係 数

( t¾) (g/ra² )

1 2 0 1 〇 〇 発明例

2 2 0 5 〇 〇 発明例

3 2 0 2 5 〇 〇 発明例

4 2 0 5 0 〇 〇 発明例

5 5 0 1 〇 〇 発明例

6 5 0 5 〇 〇 癸明例

7 5 0 2 5 〇 〇 発明例

8 5 0 5 0 〇 〇 発明例

9 8 0 1 〇 〇 発明例

1 0 8 0 5 〇 〇 発明例

1 1 8 0 2 5 〇 〇 発明例

1 2 8 0 5 0 〇 〇 発明例

1 3 1 8 1 0 〇 X 比較例

1 4 4 0 0 . 8 X 〇 比較例

1 5 8 2 1 0 X " 〇 比較例

(実施例 5 )

J I S A 5 1 8 2 アル ミ 二ゥム合金板にジンケー ト法にて 亜鉛置換め つ き を下地処理 と して行 っ た後、 電気め つ き に て種々 の付着量と Z n含有率を有する F e — Z n合金めつ きを 施し、 以下の試験を行った。 その結果を表 5 に示す。

1 ) プレス成形性試験

試料表面に 0 , 5 g / m ² の洗浄油を塗布した後、 径 6 8 m m øに打ち抜いた各サンプルを径 3 3 m m øの高速円筒絞り 加工 （加工速度 5 0 0 m m / s e c ) した。 成形性の評価は以 下の基準によった。

◎ ： 成形高さ 2 0 m m以上 （絞り抜けを含む）

〇 ： 成形高さ 1 0 〜 1 9 mm

X ： 成形高さ 1 0 mm未満

なお、 めっき 目付量が 1 0 g m ² での、 その変化挙動は図' 9 に示すものであった。

2 ) 耐食性試験

めっき後、 試料にりん酸塩化成処理および 2 0 〃 mのカチォ ン電着塗装を施した試片 （ 7 0 X 1 5 0 m m ) にカ ッ ターナイ フで地に達する ク ロ スカ ッ ト傷付けを施し、 J I S Z 2 3 7 1 に規定された方法で塩水噴霧試験を 3 ヶ月行った。 試験後の 試片傷部からの最大塗膜ふ く れ幅を測定する と共に、 塗膜およ び表面酸化物を取り除いた後、 ク ロスカ ッ ト傷部およびその近 傍での最大腐食深さを測定した。 耐食性の評価は以下の基準に よった。

(塗膜ふ く れ）

〇 ： 最大ふく れ幅が 2 mm以下

X ： 最大ふく れ幅が 2 mmを超える

(腐食深さ）

〇 ： 最大深さ力 1 0 0 m以下

X ： 最大深さが 1 0 0 〃 mを超える

なお、 めっき目付量が 1 O g /m ² での、 それらの変化挙動 は図 1 0 に示すものであった。

以上の結果から、 成形性は Z n含有率が 3 0〜 4 0 %で特に 優れ、 塗膜ふく れは Z n含有率が 4 0 %以上になる と大き く な り、 最大深さ は Z n含有率が 3 0 %以下では著 し く 大き く なる。 すなわち、 成形性および耐食性と も Z n含有率が 3 0 〜 4 0 %で特に優れた特性を有する特異範囲が存在しているこ と が判明した。

表 5

3 ！ (実施例 6 )

( 1 ) 試料の作製

J I S A 5 ϊ 8.2 アル ミ ニウ ム合金板に ジ ンケ一 ト法 にて亜鉛置換め つ きを下地処理 と して行っ た後、 ¾気め つ き にて F e — Ζ η合金め つ き を施 し、 その後、 四硼酸ナ 卜 リ ウ 厶 （Na₂B ₄0₇ - 10H₂0 ) を溶解させた水溶液を、 口 一 ルコ一ターで塗布 ' 乾燥した。 皮膜付着量は硼酸ナ ト リ ウムの 濃度調整で行った。

( 2 ) 試験評価方法

下記の方法で試験評価を行ない、 結果は表 6 に示した。

a ) 無機化合物皮膜の付着量

アル ミ ニウム合金板上に生成された無機化合物皮膜を、 硫酸 に溶解した後、 この液を I C P分光分析した。

b ) 摺動性

摺動性の評価は、 図 8 の （ a ) および図 8 の （ b ) に示す ド ロービー ド引き抜き試験によ り行なった。

すなわち、 図 8 において、 ロールを固定した場合のサンプ儿 の引き抜きに要する力 D _F とロールを回転可能な状-態にした場 合の引き抜きに要する力 D_R を求め、 この両者から、 次式に よってサンプルの摩擦係数 を算出 し、 摺動性を評価した。

= 2 π μ. p R

したがって

^ = ( D _F - D K ) / ( ^ P _F )

こ こで、 ： ロールとサンプル間の摩擦係数

p ： ロールの径方向に負荷される力

R ： ロール半径 0 ： 中心角

P F ： 中央ボンチの押え荷重

なお、 試験条件は以下の通りである。

サンブルサイズ 2 0 X 4 0 0 m m

摺動速度 5 0 0 m m/ s e c

摺動距離 1 0 0 m m

中央ポンチの押え荷重 1 0 0 k g f

洗浄油 0 . 5 g ² 塗油

こ こで、 各実施例での評価は、 摩擦係数は

〇 ： が 0 . 1 2以下

X ： が 0 . 1 2超える と した。

c ) 耐食性

リ ン酸塩処理および塗装を施していない、 めっ きアル 二ゥ 厶合金板を J I S Z 2 3 7 1 に規定された方法で塩水喷霧試 験を 3 ヶ月間行い、 試験後の試料表面酸化物を 3 0重—量％の硝' 酸で除去し、 その最大腐食深さを測定し、 以下の基準で評価し た。

〇 ： 最大腐食深さが 0. 1 mm未満

X ： 最大腐食深さが 0. 1 mm以上

表 6

Z n ■ 付 ¾ ["里 無 機 摩擦 耐食性 備 考 今右 1しk口 物 Ίグ J里醫 俘 W教Λ.

(Wt%) (g/m²) Cmg/m²)

2 0 1 1 0 0 0 .〇 〇 発明例

2 0 5 5 0 0 〇 〇 発明例

2 0 2 5 1 0 〇 〇 発明例

2 0 5 0 1 〇 〇 発明例

5 0 1 1 0 0 0 〇 〇 発明'例

5 0 5 5 0 0 〇 〇 発明例

5 0 2 5 1 0 〇 〇 発明例

5 0 5 0 1 〇 〇 発明例

8 0 1 1 0 0 0 〇 〇 発明例

8 0 5 5 0 0 〇 〇 発明例

8 0 2 5 1 0 〇 〇 発明例

8 0 5 0 1 〇 〇 発明例

1 8 1 0 2 0 〇 X 比較例

3 0 0 . 8 5 0 X .〇 比較例

3 0 5 0 . 8 X 〇 比較例

8 2 1 0 5 0 X 〇 比較例 産業上の利用可能性

アル ミ ニゥ 厶合金基板自 体は成形性が鋼に比べて著 し く 劣る。 成形性の改善のために、 本発明では、 アル ミ ニウム合金 基板上に F e系めつ きを施す。 F e系めつ き と しては、 Z n含 有率が 2 0〜 8 O w t %の、 特に好ま し く は 3 0 〜 4 0 w t % の F e一 Z n合金めつきが耐食性向上の点から好適である。 F e系めつき層の下地処理と してジンケー ト層を形成すれば、 アルミニウム合金基板と F e系めつ き層との密着性が一層よ く なる。 さ らに、 F e系めつき層上に無機化合物層を形成する と 摺動性が向上して一層成形性が改善される。

このよ う に、 アルミ ニウム合金基板自体が有する本質的な欠 点の一つである成形性が改善され、 さ らに成形性に加えて耐食 性も両立しう るアルミニウム合金板が本発明によ り提供され、 こ れは自動車用な ど成形 して使用 される分野に広 く 利用で きる。

Claims

請求の範囲

1 . 伸び 3 0 %以上、 摺動抵抗が 0. 1 3以下でかつ摺動抵抗 の面圧依存性が非常に小さい成形性に優れたアル ミ ニウム合金 板であって、 M gを 4重量％以上含有するアル ミ ニゥム合金基 板の表面に目付量が l 〜 5 0 g/m ² の F e系めつ き層を有す る こ とを特徴とする成形性に優れたアル ミ ニウム合金板。

2. 伸びが 2 5 %以上、 摺動抵抗が 0. 1 3以下でかつ摺動抵 杭の面圧依存性が極めて小さい成形性に優れた焼付硬化型表面 処理アル ミ ニウム合金板であって、 M gおよび S i を Mg ₂ S i 相 当で 0. 4 t %以上含有する焼付硬化アル ミ ニウム合金基板 の表面に目付量が l 〜 5 0 g/m ² の F e系めつ き層を有する こ とを特徵とする成形性に優れた焼付硬化型表面処理アル ミ 二 ゥム合金板。

3. 請求の範囲 1 または 2 に記載のアル ミ ニウム合金板におい て、 前記アル ミ ニウム合金基板と F e系めつ き層との間にさ ら にジ ンケー ト層を有する こ とを特徴とする成形性および密着性 に優れたアル ミ ニウム合金板。

4. 前記 F e系 つ き層が Z n含有率 2 ひ〜 8 0 w t %の F e 一 Z n合金めつ き層である請求の範囲 1 〜 3のいずれかに記載 のアル ミ ニウム合金板。

5. 前記 F e系めつき層が Z n含有率 3 0〜 4 0 w t %の F e 一 Z n合金めつ き層である請求の範囲 1 〜 3のいずれかに記載 のアル ミ ニウム合金板。

6 . 請求の範囲 1 〜 5 のいずれかに記載のアル ミ ニゥム合金扳 において、 前記 F e系めつき層上にさ らに無機化合物層を有す る こ とを特徵とするプレス加工性および耐食性に優れたアル ミ

5 ニゥム合金板。

7. 前記無機化合物層はその付着量が 1 〜 1 0 0 0 m gZm ² のアル力 リ金属の含水硼酸塩である請求の範囲 6 に記載のプレ ス加工性および耐食性に優れたアル ミ ニウム合金板。

8 . 伸びが 2 5 %以上、 摺動抵抗が 0 . 1 3 以下でかつ摺動抵 抗の面圧依存性が極めて小さい成形性に優れた焼付硬化型表面 処理アル ミ ニウム合金板を製造するに際し、 および S i を Mg₂Si 相当で 0 . 4 w t %以上含有するア ル ミ ニウ ム合金 ' 基板に 4 8 0 で以上の温度で焼鈍を施 し、 次いで目付量 1 〜 5 0 g Xm ² の F e系めつき層を形成するこ とを特徴とする 成形性に優れた焼付硬化型表面処理アルミ ニウム合金板の製造 方法。

9 . 伸びが 2 5 %以上、 摺動抵抗が 0 . 1 3以下でかつ摺動抵 抗の面圧依存性が極めて小さい成形性に優れた焼付硬化型表面 処理アル ミ ニウム合金板を製造するに際し、 M gおよび S i を Mg₂Si 相当で 0 . 4 w t %以上含有するアルミ ニウム合金基板 に目付量 1 〜 5 0 /m ² の F e系めつき層を形成し、 次いで これに 4 8 0 °C以上の温度で焼鈍を施すこ とを特徴とする成形 性に優れた焼付硬化型表面処理ア ル ミ ニゥ ム合金板の製造 方法。