EP0000734B2 - Verfahren zur Herstellung von Stäben oder Rohren konstanten Profils aus Faserverbundwerkstoffen - Google Patents

Verfahren zur Herstellung von Stäben oder Rohren konstanten Profils aus Faserverbundwerkstoffen Download PDF

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EP0000734B2
EP0000734B2 EP78100512A EP78100512A EP0000734B2 EP 0000734 B2 EP0000734 B2 EP 0000734B2 EP 78100512 A EP78100512 A EP 78100512A EP 78100512 A EP78100512 A EP 78100512A EP 0000734 B2 EP0000734 B2 EP 0000734B2
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EP
European Patent Office
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fiber
impregnated
fibers
profiles
wrapped
Prior art date
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EP78100512A
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EP0000734A1 (de
EP0000734B1 (de
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Lothar Dr. Preis
Rolf-Joachim Förster
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Bayer AG
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Bayer AG
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Publication date
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Application granted granted Critical
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Publication of EP0000734B2 publication Critical patent/EP0000734B2/de
Expired legal-status Critical Current

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    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
    • B29D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • B29D99/0003—Producing profiled members, e.g. beams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
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    • B29C70/10—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres
    • B29C70/16—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length
    • B29C70/20—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in a single direction, e.g. roofing or other parallel fibres
    • B29C70/205—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in a single direction, e.g. roofing or other parallel fibres the structure being shaped to form a three-dimensional configuration
    • B29C70/207—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in a single direction, e.g. roofing or other parallel fibres the structure being shaped to form a three-dimensional configuration arranged in parallel planes of fibres crossing at substantial angles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
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    • B29C70/40—Shaping or impregnating by compression not applied
    • B29C70/50—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of indefinite length, e.g. prepregs, sheet moulding compounds [SMC] or cross moulding compounds [XMC]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J5/00—Manufacture of articles or shaped materials containing macromolecular substances
    • C08J5/24—Impregnating materials with prepolymers which can be polymerised in situ, e.g. manufacture of prepregs
    • C08J5/247—Impregnating materials with prepolymers which can be polymerised in situ, e.g. manufacture of prepregs using fibres of at least two types
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/16—Rigid pipes wound from sheets or strips, with or without reinforcement

Definitions

  • the processes differ in the type of impregnation, the shape and the hardening.
  • Nozzle constructions made of high-quality tool steels are customary for the shaping, which are heated with steam, oil or electrically and whose sliding surfaces to reduce friction and wear have multiple coated surface layers, e.g. B. hard chrome plating.
  • B. hard chrome plating e.g. B. hard chrome plating.
  • With such shaping tools relatively difficult profiles can be produced. It has been shown in practice that the use of such complex tools requires a very precise coordination of all system components.
  • a number of reactive resins can e.g. B. because of their reactivity or because of the frictional conditions despite the use of release agents in the large nozzle lengths required for exact shaping not be used.
  • the object of the invention is to generate the constant profile without a shaping unit.
  • the solution is that the impregnated strands for profiling without shaping unit immediately after impregnation or in the area of a pre-curing section with shrinkable fibers or monofilaments made of polyamides, thermoplastic polyesters, polycarbonates, polyacrylonitrile, modacrylic, polyolefins, polyvinyl chloride, polytetrafluoroethylene, polyvinyl alcohol or polyurethane braided, the shrinkage forces are released in the subsequent pre-curing or curing process.
  • fiber materials are used in a conventional manner, e.g. B. impregnated in a drinking bath with a liquid reactive resin, the resin content being adjusted by means of nozzles, rollers or similar devices which correspond to the prior art.
  • the impregnation of the impregnated fiber material with the appropriate fiber materials after impregnation according to the invention can be carried out immediately after the fiber strands have left the impregnation bath. In some cases it is also advantageous to carry out the wrapping only after a pre-curing process - but always in the liquid phase of the reactive resin.
  • the actual hardening takes place in the usual way, for. B. by convective heat transfer, heat radiation or by microwave in a heating channel.
  • conventional winding machines are suitable, e.g. B.
  • diagonal winding machines such as those used for the production of reinforced hoses, or machines used for the production of insulation in the winding or in Braiding processes can be used.
  • Machines for wrapping wires e.g. guitar strings are also suitable.
  • the impregnated fiber material can be wrapped in the form of circumferential windings with a small pitch. Screw windings with gradients that can be set within wide limits are also possible. Another type of wrapping is the application of diagonal (cross) windings. Common braiding processes are also suitable for applying the organic fibers to the impregnated fiber strands.
  • An essential feature of the method according to the invention is that by wrapping with stretched or pre-oriented or textured organic fibers, in contrast to wrapping with inorganic fibers, profiles with exact circular cross sections without using a shaping unit, e.g. B. a shaping nozzle can be generated.
  • the impregnated strands can be wrapped on an inner form with the fibers or monofilaments and hardened into closed hollow profiles without any further outer form.
  • profile production is that by wrapping a flat impregnated strand of fiber material with stretched and / or pre-oriented or textured organic fibers, flat profiles or angle profiles can be produced in a simple manner only by using a roll calibration.
  • microwave curing is particularly advantageously possible, since the impregnated fiber strands can absorb the radiation without weakening over relatively long distances.
  • inorganic fibers can also be applied as additional reinforcements for wrapping the impregnated fiber materials.
  • the shaping effect achieved by wrapping the impregnated fiber materials with stretched and / or pre-oriented or textured organic fibers or monofilaments is based, in addition to a uniform application of the winding, in particular on the fact that during the pre-hardening or hardening process, shrinkage forces are released which are caused by proportion, type, Degree of stretching and / or pre-orientation and / or texturing and the geometric arrangement of the organic fibers can be determined.
  • the organic fibers are selected so that the shrinkage forces take effect before the gel phase of the reaction resin used is reached.
  • the shrinkage forces occurring depend not only on the type of fiber material used, but also on the proportion (coverage) and on the degree of stretching and / or the pre-orientation as well as on the geometric arrangement of the organic fibers on the profile to be wrapped.
  • the shrinking forces of the organic fibers can also be used specifically to achieve high fiber contents with an almost ideal longitudinal orientation of the reinforcing fibers and to air-free profiles that have a largely homogeneous fiber distribution. This results in significant increases in module and strength of the profile with significantly improved reproducibility of these values. In processes with external shaping, such fiber contents and strengths and orientations cannot be achieved due to the frictional forces that occur.
  • the strength transverse to the longitudinal direction of the profile is particularly significantly improved in the case of predominantly unidirectionally reinforced profiles.
  • the notch sensitivity of the profiles produced in this way is significantly reduced by the wrapping with organic fibers.
  • Targeted and generally significant improvements in the bending and torsional rigidity of any symmetrical profiles can be by wrapping impregnated fiber materials in such a way that both suitable organic fibers and primarily inorganic fibers are used for wrapping.
  • the advantage of impregnation of the additionally applied fibers can be combined with the advantage of gaining rigidity without further impregnation bath simply by the shrinking effect of the organic fibers that occurs.
  • the wrapping with both types of fibers can be carried out in separate process steps, particularly advantageously but simultaneously.
  • the method according to the invention also makes it possible to impregnate several individual strands with different impregnating resins, to combine them by wrapping them and to harden them into a uniform fiber composite material.
  • a uniform fiber composite material is obtained in that the shrinkage forces released during hardening combine the individual fiber strands into a profile with a homogeneous fiber distribution but different matrix materials.
  • the resin excess generated on the profile surface by the shrinking forces of the stretched or pre-oriented and / or textured organic fibers can serve, as already described, for the complete impregnation of further fiber materials.
  • decorative profiles can be created by using differently colored fiber materials as well as profiled surfaces.
  • the type, proportion, degree of stretch and geometric orientation of the organic fibers can be used to adjust the excess resin such that additionally applied fiber materials are only partially impregnated.
  • the wrapping material is selected as similar as possible to the thermoplastic used.
  • the claimed method is suitable for fiber composites made of glass fibers, organic fibers, carbon fibers and metal fibers.
  • the fibers can e.g. B. in the form of fiber strands such as yarns, filament yarns, twists, rovings and filaments etc. or as a textile fabric and / or as a fiber mat.
  • Suitable matrix materials are e.g. B. reaction resins such as unsaturated polyester resins, epoxy resins, methacrylate resins, polyurethane resins, novolak resins, polybismaleinimides or cyanate resins, the heat of which during the curing process, or whose curing temperatures exceed values at which the organic fibers used shrink.
  • reaction resins such as unsaturated polyester resins, epoxy resins, methacrylate resins, polyurethane resins, novolak resins, polybismaleinimides or cyanate resins, the heat of which during the curing process, or whose curing temperatures exceed values at which the organic fibers used shrink.
  • Stretched and / or pre-oriented and / or textured organic fibers or monofilaments made from polyamides, thermoplastic polyesters, polycarbonates, polyacrylonitrile, modacrylic, polyolefins, polyvinyl chloride, polytetrafluoroethylene, cellulose and regenerated cellulose, cellulose esters or polyvinyl alcohol and polyurethane fibers are suitable as materials for wrapping the impregnated fiber materials .
  • the shrinking temperature of the organic fibers depends on the starting polymer and the conditions during fiber production and stretching or texturing.
  • a suitable organic fiber must be selected according to the curing conditions of the matrix material used, as already described.
  • Profiles that are produced by the method according to the invention are suitable with their homogeneous fiber arrangement, the high fiber contents and their freedom from cavities and similar imperfections as well as with their resin-rich or their pure resin surfaces due to their strengths for the reinforcement of concrete as tension wires or tensioning ropes, whereby advantageous the improved possibilities for applying force, the reduced notch sensitivity and the increased transverse strength of predominantly unidirectionally reinforced profiles come into play.
  • a particular advantage when used outdoors is the high weather resistance of the profiles thanks to their pure resin surface.
  • glass fiber strands were impregnated with polyester resin and, after leaving the impregnation bath, were wound with an outlet nozzle of 10 mm 0 with e-glass spun threads of 3100 dtex and polyester (PETP) filament yarn, consisting of 34 single filaments, a total titer of 167 dtex and a (stretch) aspect ratio of 1: 4 in equal proportions.
  • PETP polyethylene glycol
  • the coverage was chosen to be 100% in one position by means of screw windings with a pitch of 15 °. After curing at temperatures between 160 and 1950 C, a perfect round profile without longitudinal cracks was obtained.
  • notch tests were carried out on approximately 15 mm long profile sections with the stamp of a conventional bending testing machine (tip radius 1 mm) and compression tests between flat plates, the profile axis being arranged perpendicular to the direction of force was. Compared to the non-wrapped comparative bar, the breaking loads were about 35% higher. In the pressure test between flat plates, an average of 15% higher values were achieved compared to the comparison rod. Tensile tests based on DIN 53 455 showed approx. 10% higher strength compared to a comparison bar with approx.
  • Example 1 carbon fiber strands were soaked in a resin bath and the fiber content was adjusted in a rectangular nozzle with a cross section of 20 ⁇ 2 mm. After the fiber bundle emerged from the nozzle, the fiber strand with a cross winding at ⁇ 75 ° to the longitudinal axis of the rod was wrapped with perlon yarn consisting of 18 individual filaments and a total titer of 67 dtex stretch ratio 1: 2.8 with a coverage of about 30% and after a pre-hardening stretch three pairs of rollers calibrated, the profile was covered on both sides with siliconized paper, and then hardened. A profile with a smooth surface and rounded edges was obtained. It shows thickness fluctuations of 2% over the length, the profile surfaces were parallel to each other. The profile was completely free of longitudinal cracks.

Description

  • Zur kontinuierlichen Herstellung von Profilen aus Faser-Verbundwerkstoffen sind eine Reihe von Verfahren bekannt. Allen diesen Verfahren ist gemeinsam, daß Halbzeuge aus organischen, anorganischen oder metallischen Fasern in der Form von Fasersträngen, Fasermatten oder Geweben von einem Vorratsgestell abgezogen, mit flüssigem Reaktionsharz imprägniert und in einer Härtungsstrecke bei gleichzeitiger Formgebung in Düsenwerkzeugen zu Profilen ausgehärtet werden.
  • Im einzelnen unterscheiden sich die Verfahren durch die Art der Imprägnierung, die Formgebung und die Härtung. Für die Formgebung sind Düsenkonstruktionen aus hochwertigen Werkzeugstählen üblich, die mit Dampf, Öl oder elektrisch beheizt werden und deren Gleitflächen zur Verringerung von Reibung und Verschleiß vielfache vergütete Oberflächenschichten, z. B. Hartverchromungen, aufweisen. Mit derartigen formgebenden Werkzeugen können verhältnismäßig schwierige Profile gefertigt werden. Es hat sich in der Praxis gezeigt, daß der Einsatz derartig komplexer Werkzeuge eine sehr genaue Abstimmung aller Systemkomponenten erfordert. Eine Reihe von Reaktionsharzen kann z. B. wegen ihrer Reaktivität oder aber aufgrund der Reibungsverhältnisse trotz der Verwendung von Trennmitteln bei den zur exakten Formgebung erforderlichen großen Düsenlängen nicht eingesetzt werden.
  • Die hohen, in den Düsen auftretenden Reibungskräfte begrenzen den Fasergehalt der Faser-Verbundwerkstoffe, sie stören die Faserorientierung und bedingen hohe Abzugskräfte. Die Verringerung der Reibung z. B. durch den Einsatz von Teflonwerkzeugen bringt neben den Vorteilen geringer Reibung und der Möglichkeit einer Mikrowellenaushärtung der Reaktionsharze jedoch gravierende Nachteile durch Formenstandzeiten, die sehr gering gegenüber denen der Stahlwerkzeuge sind.
  • Um die aufgezählten Nachteile beim Einsatz von Stahlwerkzeugen zumindest bei einfachen kreisförmigen oder elliptischen Querschnitten zu vermindern, ist auch vorgeschlagen worden, das imprägnierte Fasermaterial mit Trennfolie zu umwickeln. Dadurch wird eine Härtung ohne weitere Formgebung in einer nachfolgenden einfachen Härtungsstrecke möglich. Nachteilig bei diesem Verfahren sind die Kosten und der Aufwand für das Auf- und Abwickeln der im allgemeinen nicht mehrfach verwendbaren Trennfolien und die nicht einwandfreien Oberflächen, die häufig eine Nacharbeit erfordern.
  • Die Umwicklung der imprägnierten Stränge mit Glasfaserprodukten ermöglicht ebenfalls die Herstellung einfacher Profile ohne zusätzliche Formgebung. Nachteilig bei diesen Verfahren sind die schlechten Oberflächen der Profile sowie das Auftreten von Härtungsrissen selbst bei relativ kleinen Querschnitten.
  • Gemäß der DE-OS 1 504 107 ist ein Verfahren zur Herstellung von Stäben, Profilen und Rohren aus Faser-Verbundwerkstoffen bekannt, bei dem Fasern von einem Zettelbaum 1, Fig. 1, kontinuierlich durch Führungsbleche 2 zusammengefaßt werden. Die Fasern werden dann in eine heizbare und mit Kunstharz gefüllte Tränkwanne 4 eingeführt und anschließend durch Düsen geformt. Nach der Imprägnierung und Formgebung wird schraubenförmiges Fasermaterial mit Hilfe einer Wickelvorrichtung 7 auf das getränkte Fasermaterial gewickelt. Danach läuft das Material in ein dielektrisches Feld 9 zum Härteofen 10. Auf Seite 6, Zeilen 9 bis 11, wird beschrieben, daß durch besondere Spannvorrichtungen die Fäden so gebremst werden, daß sie mit einem bestimmten Zug auf das getränkte Fasermaterial aufgebracht werden.
  • Demgegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, das konstante Profil ohne Formgebungseinheit zu erzeugen.
  • Die Lösung besteht darin, daß die imprägnierten Stränge zur Profilgebung ohne Formgebungseinheit unmittelbar nach der Imprägnierung oder im Bereich einer Vorhärtungsstrecke mit schrumpffähigen Fasern oder Monofilen aus Polyamiden, thermoplastischen Polyestern, Polycarbonaten, Polyacrylnitril, Modacryl, Polyolefinen, Polyvinylchlorid, Polytetrafluorethylen, Polyvinylalkohol oder Polyurethan umwickelt oder umflochten werden, deren Schrumpfkräfte beim nachfolgenden Vorhärtungs- oder Härtungsprozeß freiwerden.
    • 11. Beschreibung des Verfahrens
  • Bei dem beanspruchten Verfahren werden Faserwerkstoffe in üblicher Weise, z. B. in einem Tränkbad mit einem flüssigen Reaktionsharz imprägniert, wobei der Harzgehalt durch Düsen, Rollen o. ä. Vorrichtungen, die dem Stand der Technik entsprechen, eingestellt wird.
  • Die nach Tränkung erfolgende erfindungsgemäße Umwicklung des imprägnierten Fasermaterials mit den dazu geeigneten Faserwerkstoffen kann unmittelbar nach dem Austritt der Faserstränge aus dem Tränkbad durchgeführt werden. In manchen Fällen ist es auch vorteilhaft, die Umwicklung erst nach einem Vorhärtungsprozeß - stets aber in der flüssigen Phase des Reaktionsharzes - vorzunehmen.
  • Die eigentliche Härtung erfolgt auf übliche Weise z. B. durch konvektive Wärmeübertragung, Wärmestahlung oder durch Mikroweller in einem Heizkanal.
  • Für die Umwicklung der getränkten bzw. imprägnierten Faserwerkstoffe mit den verstreckten oder vororientierten oder texturierten organischen Fasern entsprechend der Erfindung eignen sich übliche Wickelmaschinen, z. B. Diagonalwickelmaschinen, wie sie zur Herstellung verstärkter Schläuche, oder Maschinen, die zur Herstellung von Isolationen im Wickel- oder im Flechtverfahren verwendet werden. Ebenso sind Maschinen zur Umwicklung von Drähten (z. B. Gitarrensaiten) geeignet.
  • Das Umwickeln des getränkten Fasermaterials kann in der Form von Umfangswicklungen mit geringer Steigung vorgenommen werden. Ebenso sind Schraubenwicklungen mit in weiten Grenzen einstellbaren Steigungen möglich. Eine weitere Art der Umwicklung besteht im Aufbringen von Diagonal(Kreuz)-Wicklungen. Es eignen sich ebenso auch übliche Flechtverfahren zum Aufbringen der organischen Fasern auf die getränkten Faserstränge.
  • Bei der Ausführung von Schraubenwicklungen, Kreuzwicklungen oder Umflechtungen ist je nach gewünschten Eigenschaften (Effekten) die Bedeckung der imprägnierten Faserwerkstoffe mit den verstreckten oder vororientierten oder texturierten organischen Fasern in weiten Grenzen bis zur mehrfachen Überdeckung möglich.
  • Wesentliches Merkmal des erfindungsgemäßen Verfahrens ist, daß durch die Umwicklung mit verstreckten oder vororientierten oder texturierten organischen Fasern im Gegensatz zur Umwicklung mit anorganischen Fasern Profile mit exakten Kreisquerschnitten ohne Verwendung einer Formgebungseinheit, z. B. einer formgebenden Düse, erzeugt werden können.
  • Andere geometrisch einfache und exakte Querschnittsformen - z. B. Ellipsen - lassen sich durch Umwickeln von getränkten Faserwerkstoffen mit organischen Fasern erzeugen, wenn der aus dem Tränkbad austretende Strang z. B. einen annähernd rechteckigen Querschnitt aufweist.
  • Neben der Möglichkeit, Profile mit geometrisch einwandfreiem Querschnitt ohne formgebende Düsen zu erzeugen, können die imprägnierten Stränge auf einer innenform mit den Fasern oder Monofilen umwickelt und ohne weitere Außenform zu geschlossene Hohlprofilen gehärtet werden.
  • Eine weitere Möglichkeit der Profilherstellung besteht darin, daß durch die Umwicklung eines flachen getränkten Stranges aus Fasermaterial mit verstreckten und/oder vororientierten oder texturierten organischen Fasern in einfacher Weise Flachprofile oder Winkelprofile nur durch den Einsatz einer Rollenkalibrierung hergestellt werden können.
  • Durch das Fehlen formgebender Düsen ist besonders vorteilhaft eine Mikrowellenhärtung möglich, da die getränkten Faserstränge über relativ lange Strecken die Strahlung ungeschwächt absorbieren können.
  • Besonders interessante Möglichkeiten ergeben sich dadurch, daß zur Umwicklung der getränkten Faserwerkstoffe neben verstreckten und/oder vororientierten oder texturierten organischen Fasern auch anorganische Fasern als zusätzliche Verstärkungen aufgebracht werden können.
  • Der mit der Umwicklung der getränkten Faserwerkstoffe mit verstreckten und/oder vororientierten oder texturierten organischen Fasern oder Monofilen erreichte Effekt der Formgebung beruht neben einem gleichmäßigen Aufbringen der Wicklung insbesondere darauf, daß beim Vorhärtungs- oder beim Härtungsprozeß Schrumpfkräfte frei werden, die durch Anteil, Art, Streckgrad und/oder Vororientierung und/ oder Texturierung und die geometrische Anordnung der organischen Fasern bestimmt werden. Die organischen Fasern werden so ausgewählt, daß die Schrumpfkräfte noch vor dem Erreichen der Gelphase des verwendeten Reaktionsharzes wirksam werden. Die auftretenden Schrumpfkräfte hängen außer von der Art des verwendeten Fasermaterials ab vom Anteil (Überdeckung) und vom Streckgrad und/oder der Vororientierung sowie von der geometrischen Anordnung der organischen Fasern auf dem zu umwickelnden Profil.
  • Für die zuvor genannten Beispiele der Formgebung hat sich gezeigt, daß bereits eine relativ geringe Überdeckung von etwa 12% ausreichend ist, um die beschriebenen Effekte zu erzeugen.
  • Gleichzeitig wird durch die Schrumpfkräfte stets eine harzreiche Profiloberfläche erzeugt. Bei entsprechender Auswahl an Art, Menge und Anordnung des organischen Fasermaterials erhält man Profile mit einer sie völlig umschließenden Reinharzschicht, die bei anderen Fertigungsverfahren nur durch einen zusätzlichen Fertigungsschritt erreicht werden kann.
  • Einer der Vorteile eines derartigen in einem Verfahrensschritt erzeugten Harzmantels ist die verbesserte Handhabung ohne störende Verstärkungsfasern an der Profiloberfläche. Daraus resultiert weiterhin eine wesentlich verbesserte Witterungsbeständigkeit, die üblicherweise nur durch eine zusätzliche Beschichtung mit den ihr innewohnenden Haftungsproblemen zu erreichen ist.
  • Die Schrumpfkräfte der organischen Fasern lassen sich zudem gezielt auch zum Erreichen hoher Fasergehalte bei nahezu idealer Längsorientierung der Verstärkungsfasern und zu luftblasenfreien Profilen nutzen, die eine weitgehend homogene Faserverteilung aufweisen. Daraus ergeben sich wesentliche Erhöhungen in Modul und Festigkeiten des Profils mit deutlich verbesserter Reproduzierbarkeit dieser Werte. Bei Verfahren mit äußerer Formgebung sind derartige Fasergehalte und Festigkeiten sowie Orientierungen wegen der auftretenden Reibungskräfte nicht zu erreichen.
  • Durch die Umwicklung getränkter Faserwerkstoffe mit organischen Fasern wird bei vorwiegend unidirektional verstärkten Profilen die Festigkeit quer zur Längsrichtung des Profils (Querfestigkeit) besonders deutlich verbessert. Ebenso wird durch die Umwicklung mit organischen Fasern die Kerbempfindlichkeit der auf diese Weise hergestellten Profile erheblich herabgesetzt.
  • Gezielte und im allgemeinen erhebliche Verbesserungen der Biege- und Torsionssteifigkeit beliebiger symmetrischer Profile lassen sich durch das Umwickeln von getränkten Faserwerkstoffen in der Weise erreichen, daß sowohl geeignete organische Fasern als auch vornehmlich anorganische Fasern zur Umwicklung verwendet werden. Auf diese Weise läßt sich der Vorteil der Imprägnierung der zusätzlich aufgebrachten Fasern ohne weiteres Tränkbad allein durch den auftretenden Schrumpfeffekt der organischen Fasern mit dem Vorteil des Steifigkeitsgewinnes verknüpfen. Das Umwickeln mit beiden Faserarten kann in getrennten Verfahrensschritten, besonders vorteilhaft aber gleichzeitig erfolgen.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht es auch, mehrere Einzelstränge mit verschiedenen Imprägnierharzen zu tränken, durch das Umwickeln zusammenzufassen und zu einem einheitlichen Faser-Verbundwerkstoff auszuhärten. Ein einheitlicher Faser-Verbundwerkstoff wird dabei dadurch erhalten, daß die bei der Härtung frei werdenden Schrumpfkräfte die einzelnen Faserstränge zu einem Profil mit homogener Faserverteilung, aber unterschiedlichen Matrixwerkstoffen verbinden.
  • Der durch die Schrumpfkräfte der verstreckten oder vororientierten und/oder texturierten organischen Fasern an der Profiloberfläche erzeugte Harzüberschuß kann wie bereits beschrieben zur vollständigen Imprägnierung weiterer Faserwerkstoffe dienen. Damit lassen sich beispielsweise auch dekorative Profile durch die Verwendung unterschiedlich eingefärbter Faserwerkstoffe ebenso erzeugen wie profilierte Oberflächen.
  • Darüber hinaus kann über Art, Anteil, Streckgrad und geometrische Orientierung der organischen Fasern der Harzüberschuß so eingestellt werden, daß zusätzlich aufgebrachte Faserwerkstoffe nur teilweise imprägniert werden.
  • Beim zusätzlichen Umwickeln der Profile mit organischen Fasern ergeben sich durch die an der Profiloberfläche liegenden nicht oder nur unvollständig imprägnierten Fasern einfache Möglichkeiten, eine verbesserte Verbundhaftung z. B. beim Einbetten der Profile in Thermoplaste zu erreichen. Hierzu wird das Wickelmaterial möglichst artgleich zum verwendeten Thermoplasten gewählt.
  • Beim zusätzlichen Umwickeln der Profile mit anorganischen Fasern, z. B. Glasfasern, ergeben sich durch die beschriebenen Effekte besonders günstige Verhältnisse beim Einleiten von Zugkräften z. B. in Krafteinleitungselemente durch die vergrößerte Profiloberfläche, die sowohl mit einer Profilierung als auch mit unvollständig getränkten Fasern erhalten wird.
    • 111. Werkstoffe
  • Das beanspruchte Verfahren eignet sich für Faser-Verbundwerkstoffe aus Glasfasern, organischen Fasern, Kohlenstoff-Fasern und Metallfasern. Die Fasern können z. B. in der Form von Fasersträngen wie Garnen, Filamentgarnen, Zwirnen, Rovings und Spinnfäden usw. oder als textiles Gewebe und/oder als Fasermatten vorliegen.
  • Geeignete Matrixwerkstoffe sind z. B. Reaktionsharze wie ungesättigte Polyesterharze, Epoxidharze, Methacrylatharze, Polyurethanharze, Novolakharze, Polybismaleinimide oder auch Cyanatharze, deren Wärmetönung beim Härtungsprozeß, oder deren Härtungstemperaturen Werte überschreiten, bei denen die verwendeten organischen Fasern schrumpfen.
  • Als Werkstoffe zum Umwicklung der getränkten Faserwerkstoffe eignen sich verstreckte und/oder vororientierte und/oder texturierte organische Fasern oder Monofile aus Polyamiden, thermoplastischen Polyestern, Polycarbonaten, Polyacrylnitril, Modacryl, Polyolefinen, Polyvinylchlorid, Polytetrafluoräthylen, Cellulose und regenerierter Cellulose, Celluloseestern oder Polyvinylalkohol sowie Polyurethanfasern.
  • Die Schrumpftemperatur der organischen Fasern hängt ab vom Ausgangspolymer und von den Bedingungen bei der Faserherstellung und Verstreckung bzw. Texturierung. Die Auswahl einer geeigneten organischen Faser muß nach den Härtungsbedingungen des eingesetzten Matrixwerkstoffes erfolgen, wie bereits geschrieben.
  • Profile, die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellt werden, eignen sich mit ihrer homogenen Faseranordnung, den hohen Fasergehalten und ihrer Freiheit von Hohlräumen und ähnlichen Störstellen sowie mit ihrnn harzreichen oder ihren Reinharzoberflächen aufgrund ihrer Festigkeiten für die Armierung von Beton als Spanndrähte oder Spannseile, wobei vorteilhaft die verbesserten Möglichkeiten zur Krafteinleitung, die verringerte Kerbempfindlichkeit und die erhöhte Querfestigkeit vorwiegend unidirektional verstärkter Profile zum Tragen kommen. Von besonderem Vorteil beim Einsatz im Freien ist die hohe Witterungsbeständigkeit der Profile durch ihre Reinharzoberfläche.
  • Hohe Festigkeiten und damit verbundene günstige elektrische Eigenschaften erlauben den Einsatz der nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Profile auch im Elektrosektor z. B. als Festigkeitsträger in Isolatoren oder für Fahrdrahtabspannungen und im Elektromaschinenbau.
    • Beispiel 1
  • Beim Herstellen eines Rundstabes aus Glasrovings und Polyesterharz, der nur am Ende des Tränkbades durch eine einwandfreie runde Ausgangsdüse von 10 mm Q5 zur Einstellung des Harzgehaltes gezogen wurde und der anschließend ohne jede weitere Formgebung in einem elektrisch beheizten Rohrofen ausgehärtet wurde, war festzustellen, daß der Stab unregelmäßig geformt war und eine rauhe Oberfläche mit teilweise freiliegenden Glasfasern aufwies. Die Abweichungen von der idealen Kreisform betrugen bis zu 10%. Der Glasgehalt dieses Stabes betrug 76,4 Gew.-%.
    • Beispiel 2
  • Auf die gleiche Weise imprägnierte Glasfaserstränge, die nach dem Verlassen der Ausgangsdüse des Tränkbades von 10 mm 0 und einer Länge von 5 mm mit Perlon-Filamentgarn, bestehend aus 140 Einzelfilamenten mit einem Gesamttiter von 940 dtex und einem Streckverhältnis von 1 : 3,2 in einer Schraubenwicklung bis zu einer Überdeckung von ca. 20% in einer Wickellage umwickelt wurden, ergaben nach der Härtung mit Temperaturen zwischen 140 und 180°C Rundprofile ohne Längs- und Querrisse mit weniger als 1% Abweichung von der Kreisform. Der Glasgehalt des Stabes nach dem Abschleifen der organischen Faser betrug 81,5 Gew.-%. Die Oberfläche des so hergestellten Stabes ist glatt und hochglänzend. Die Dicke der Reinharzschicht der Oberfläche beträgt ca. 100 µm.
    • Beispiel 3
  • Ähnlich wie im Beispiel 1 wurden Glasfaserstränge mit Polyesterharz imprägniert und nach dem Verlassen des Tränkbades mit einer Ausgangsdüse von 10 mm 0 umwickelt mit E-Glas-Spinnfäden von 3100 dtex und Polyester-(PETP)Filamentgarn, bestehend aus 34 Einzeifilamenten, einem Gesamttiter von 167 dtex und einem (Ver-)streckungsverhältnis von 1 :4 zu jeweils gleichen Anteilen. Die Bedeckung wurde durch Schraubenwicklungen mit einer Steigung von 15° zu 100% in einer Lage gewählt. Nach der Härtung bei Temperaturen zwischen 160 und 1950 C wurde ein einwandfreies Rundprofil ohne Längsrisse erhalten. Zur Prüfung der Kerbempfindlichkeit und der Belastbarkeit senkrecht zur Profilachse sowie der Zugfestigkeit der Profile wurden einmal an ca. 15 mm langen Profilabschnitten Kerbversuche mit dem Stempel einer üblichen Biegeprüfmaschine (Spitzenradius 1 mm) und Druckversuche zwischen ebenen Platten durchgeführt, wobei die Profilachse senkrecht zur Kraftrichtung angeordnet war. Gegenüber dem nicht umwickelten Vergleichstab ergaben sich bei den Kerbversuchen um ca. 35% höhere Bruchlasten. Beim Druckversuch zwischen ebenen Platten wurden gegenüber dem Vergleichsstab im Durchschnitt 15% höhere Werte erreicht. Zugversuche in Anlehnung an DIN 53 455 zeigten gegenüber einem Vergleichsstab mit ca. 1350 MPas ca. 10% höhere Festigkeiten bei gleichem Querschnitt aufgrund der fehlstellenfreien Oberfläche und der gleichmäßigen Faserverteilung über dem Stabquerschnitt bei dem umwickelten Rundprofil. Die bekanntermaßen schwierige Einspannung bei der Prüfung von Faser-Verbundwerkstoffen mit derartig hohen Festigkeiten wurde hier dadurch umgangen, daß die Rundstäbe in Vorrichtungen aus einem Kunstharzmörtel eingegossen wurden. Dabei stellte sich heraus, daß für die nichtumwickelten Stäbe wesentlich höhere Vergußlängen gewählt werden mußten, um einen Trennbruch der Glasfasern zu erreichen.
    • Beispiet4
  • In der Art von Beispiel 1 wurden Kohlenstoff-Faserstränge in einem Harzbad getränkt und der Fasergehalt in einer Rechteckdüse mit einem Querschnitt von 20 x 2 mm eingestellt. Nach dem Austritt des Faserbündels aus der Düse wurde Faserstrang mit einer Kreuzwicklung unter ±75° zur Stablängsachse mit Perlongarn bestehend aus 18 Einzelfilamenten und einem Gesamttiter von 67 dtex Streckverhältnis 1 : 2,8 mit einer Überdeckung von etwa 30% umwickelt und nach einer Vorhärtungsstrecke durch drei Rollenpaare kalibriert, wobei das Profil beidseitig mit silikonisiertem Papier abgedeckt war, und anschließend gehärtet. Dabei wurde ein Profil mit glatter Oberfläche und abgerundeten Kanten erhalten. Es wird über der Länge Dickenschwankungen von 2% auf, die Profiloberflächen waren parallel zueinander. Das Profil war vollständig frei von Längsrissen.
    • Beispiel 5
  • In ähnlicher Weise wie im ersten Beispiel wurden Glasrovings in einem Tränkbad getränkt und die getränkten Rovings in einer Mehrfachdüse bei ringförmiger Anordnung auf dem gewünschten Harzgehalt eingestellt. Nach dem Verlassen der Ausgangsdüse wurden die Faserstränge über einen zylindrischen Schleppkern als Innenform geführt und im Bereich einer Vorhärtungsstrecke noch auf dem Schleppkern mit Perlon-Monofilen 0,20 mm 0 (≐ 400 dtex) bei einem Streckverhältnis von 1 : 4 durch Schraubenwicklungen bei einer Überdeckung von etwa 40% umwickelt. In der nachfolgenden Härtungsstrekke (Rohrofen) wurden die Profile bei Temperaturen zwischen 140 und 160°C ausgehärtet. Durch dieses Verfahren erhält man ohne weitere Außenform nur mit dem Schleppkern Hohlprofile, die einen geometrisch einwandfreien Innendurchmesser mit Wandstärkeschwankungen von ±0,1 mm bei einer Wandstärke von 2 mm aufweisen. Die Oberfläche der Profile war in Längsrichtung wellig.

Claims (2)

1. Verfahren zur Herstellung von Stäben oder Rohren konstanten Profils aus Faserverbundwerkstoffen, wobei kontinuierlich mit flüssigen Reaktionsharzen imprägnierte Stränge aus Faserwerkstoffen sowohl mit Fasern oder Monofilen umwickelt oder umflochten als auch in einer Härtungsstrecke ausgehärtet werden, dadurch gekennzeichnet, daß die imprägnierten Stränge zur Profilgebung ohne Formgebungseinheit unmittelbar nach der Imprägnierung oder im Bereich einer Vorhärtungsstrecke mit schrumpffähigen Fasern oder Monofilen aus Polyamiden, thermoplastischen Polyestern, Polycarbonaten, Polyacrylnitril, Modacryl, Polyolefinen, Polyvinylchlorid, Polytetrafluorethylen, Polyvinylalkohol oder Polyurethan umwickelt oder umflochten werden, deren Schrumpfkräfte beim nachfolgenden Vorhärtungs- oder Härtungsprozeß frei werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die imprägnierten Stränge auf einer Innenform mit den Fasern oder Monofilen umwickelt und ohne weitere Außenform zu geschlossenen Hohlprofilen gehärtet werden.
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