DE60215372T2

DE60215372T2 - Verfahren und anlage zur erhöhung der ölgewinnung durch gasinjektion

Info

Publication number: DE60215372T2
Application number: DE60215372T
Authority: DE
Inventors: Ola Olsvik; Erling Rytter; Jostein Sogge; Rune Kvale; Sjur Haugen; Jan Grontvedt
Original assignee: Statoil ASA
Current assignee: Equinor ASA
Priority date: 2001-08-31
Filing date: 2002-08-30
Publication date: 2007-10-31
Anticipated expiration: 2022-08-31
Also published as: CN1549885A; AU2002324375B2; BR0212177A; CA2458634C; ZA200401414B; WO2003018959A1; WO2003018958A1; US7168488B2; CA2458634A1; MXPA04001756A; EA200400251A1; EP1434926B1; CN1333151C; EP1434926A1; US20040256116A1; EA005448B1; DE60215372D1; ATE342427T1

Description

Der Bereich der Erfindung
Die vorliegende Erfindung betrifft den Einsatz von Erdgas bei der Entwicklung der Industrie und der Erschließung von Ölfeldern Im Besonderen betrifft die Erfindung ein Verfahren und eine Anlage für die integrierte Produktion von Synthesegas und Gas für die Einspeisung in ein Ölreservoir
Der Hintergrund der Erfindung
Das Verfahren der Reinjektion verschiedener Gase in ein Ölreservoir zur Verbesserung der Ölgewinnung aus dem Reservoir und zu deren Stabilisierung ist seit langem bekannt und wird schon seit langem angewandt Gase, wie CO₂, N₂ sowie Erdgas reduzieren die Oberflächenspannung zwischen Gas und Öl und tragen somit zu einer erhöhten Gewinnung und Stabilisierung des Reservoirs bei
Erdgas als solches kann in Felder eingepresst werden, in denen Gas keinen Nettowert hat, der über den überschüssigen Gewinnen aus der Erhöhung der Ölgewinnung in dem Feld liegt
Die Reinigung von Abgasen aus der Verbrennung bei der Produktionsanlage kann CO₂ für die Einspressung in Ölreservoirs liefern Darüber hinaus lautet ein Vorschlag, das von Abgas gereinigte CO₂ aus Gaskraftwerken über eine vom Gaskraftwerk zur Produktionsanlage für Kohlenwasserstoffe verlegte Pipeline zu reinjizieren
N₂ kann zusammen mit O₂ in einer so genannten Luftauftrenneinheit (ASU) produziert werden. In einem Ölfeld produziert so eine Luftauftrenneinheit normalerweise N₂ mit einer Reinheit von > 99,9 % und mit Sauerstoff angereicherte Luft. Auf dem Ölfeld besteht kein Bedarf an mit Sauerstoff angereicherter Luft und die Gesamtheit oder Mehrheit der Luft wird deshalb abgegeben
Die Zerlegung von Luft in einen „an Sauerstoff verarmten Strom" und einen „mit Sauerstoff angereicherten Strom" wird im US 5.388 645 und US 6 119 778 beschrieben Der an Sauerstoff verarmte Strom wird für die Einspeisung in eine "feste kohlenstoffhaltige Formation" zur verbesserten Gewinnung von Methan verwendet, und mindestens ein Teil des mit Sauerstoff angereicherten Stroms wird für die Reaktion mit einem reagierenden Strom verwendet, der mindestens einen oxidierbaren Reaktionspartner beinhaltet. Beispiele für Prozesse sind die Abläufe bei der Stahlherstellung, die Produktion von Nichtmetallen, chemische Oxidationsprozesse und die Produktion von Synthesegas für die Fischer-Tropsch-Synthese höherer Kohlenwasserstoffe aus Erdgas Der an Sauerstoff verarmte Strom verfügt über einen Gehalt von Stickstoff und Sauerstoff im Verhältnis 9:1 zu 99:1. Ein zu hoher Anteil kann zur Bildung eines explosiven Gases führen Ein an Sauerstoff verarmtes Gas, z. B Stickstoff, für die Einspeisung in ein Ölfeld zur Verbesserung der Produktion beinhaltet vorzugsweise weniger als 0,1 % Sauerstoff.
In US 5.388.645 und US 6.119 778 wird keine andere Integration zwischen den Prozessen unter Verwendung der an Sauerstoff verarmten und mit Sauerstoff angereicherten Ströme erwähnt
Erdgas kann ebenso als Medium für eine Reihe von Prozessen verwendet werden, wie beispielsweise die Produktion von Methanol, Dimethylether oder anderen sauerstoffangereicherten Kohlenwasserstoffen, und/oder synthetischen Kraftstoffen/Treibstoffen. Das kann in Übereinstimmung mit bekannten Prozessen, wie den in PCT/NO00100404 beschriebenen, geschehen.
Anlagen zur Produktion von Methanol und anderen mit Sauerstoff angereicherten Kohlenwasserstoffen und/oder synthetischen Kraftstoffen benötigen oftmals O₂, das in einer Luftauftrenneinheit zur Herstellung von Synthesegas („Syngas") erzeugt wurde. Syngas ist eine Mischung aus CO, CO₂, H₂ und Wasserdampf und eines Teils nicht umgesetzten Erdgases. Syngas wird bei verschiedenen Synthesereaktionen verwendet, zum Beispiel bei der Erzeugung von Methanol und anderen mit Sauerstoff angereicherten Kohlenwasserstoffen, schwereren Kohlenwasserstoffen und Ammoniak. Der in der Luftauftrenneinheit hergestellte Sauerstoff in so einer Anlage besteht in der Regel zu > 95 % aus reinem Sauerstoff, wohingegen der Stickstoff relativ unreiner Stickstoff ist, der sich nicht für weitere Anwendungen eignet und deshalb an die Umgebung abgegeben wird.
Ein Verfahren zur Erzeugung höherer Kohlenwasserstoffe und zur Verbesserung der Produktion von Rohöl aus unterirdischem Vorkommen wird in CA 1 250.863 beschrieben Das Abgas aus der Syntheseanlage wird hauptsächlich zu CO₂ und H₂O oxidiert, bevor es in das unterirdische Vorkommen eingepresst wird. Vorzugsweise wird die Anwesenheit von Stickstoff umgangen, indem man Sauerstoff aus einer Luftauftrenneinheit für alle Prozesse verwendet, die Sauerstoff benötigen.
Zusammenfassung der Erfindung
Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zum Erhöhen der Ölförderung aus einem Ölreservoir bereitgestellt, bei dem gemäß der folgenden Schritte Gas in das Reservoir eingespeist wird:

– Auftrennung von Luft in einen sauerstoffreiche Fraktion und eine stickstoffreiche Fraktion,
– Bereitstellen eines Erdgasstroms und Einleiten des Erdgasstroms und zumindest eines Teils der sauerstoffreichen Fraktion in einen Reformer für die Umwandlung in Synthesegas, welches hauptsächlich aus H₂, CO und CO₂ zusätzlich zu geringeren Mengen von nicht umgewandeltem Methan, Wasserdampf und Sauerstoff besteht,
– Synthese-Methanol oder andere sauerstoffhaltige Kohlenwasserstoffe oder höhere Kohlenwasserstoffe aus dem Synthesegas in einer Syntheseeinheit,
– Abziehen eines Abgases von der Syntheseeinheit,
– Einleiten der stickstoffreichen Fraktion und zumindest eines Teils des Abgases in das Ölreservoir, um die Ölförderung aus dem Reservoir zu erhöhen,

Gemäß einer bevorzugten Ausführung weist das Verfahren weiterhin die Auftrennung des Abgases der Syntheseeinheit in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion auf, wobei die CO₂-reiche Fraktion für die Einleitung in das Ölreservoir verwendet wird.
Vorzugsweise wird das Abgas der Syntheseeinheit mit dem Sauerstoff vor der Auftrennung in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion verbrannt.
Das Abgas aus der Syntheseschleife wird vorzugsweise bei einem erhöhten Druck verbrannt, vorzugsweise bei einem Druck von 2 bis 100 bar, mehr bevorzugt von 20 bis 40 bar.
Gemäß einer zweiten Ausführung der vorliegenden Erfindung wird das Abgas der Syntheseeinheit in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion aufgetrennt und die CO₂-arme Fraktion wird dann in einer Gasturbine oder einem Ofen verbrannt.
Die CO₂-arme Fraktion, der aus der Syntheseschleife austritt, kann vorzugsweise in eine wasserstoffreiche Fraktion und eine wasserstoffarme Fraktion geteilt werden, wobei die wasserstoffreiche Fraktion einem Verfahren zugeführt wird, das den Zusatz von Wasserstoff erfordert und die wasserstoffarme Fraktion verbrannt wird
Entsprechend einer Ausführung sollte das Abgas aus der Syntheseschleife vorzugsweise in einem Ofen oder in einer Turbine verbrannt werden, und das Verbrennungsabgas des Ofens oder der Turbine sollte vorzugsweise in eine CO₂-reiche Fraktion, welche in das Ölreservoir eingespeist wird, und eine CO₂-arme Fraktion aufgetrennt werden.
Des Weiteren sollte das Verbrennungsabgas des Ofens oder der Turbine vorzugsweise einen zweiten Verbrennungsprozess in einer katalytischen Verbrennungskammer durchlaufen, bevor sie in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion aufgetrennt wird.
Es ist auch bevorzugt, dass dem Ofen oder der Turbine Erdgas zugesetzt wird.
Gemäß einer weiteren Ausführung wird bevorzugt, dass ein Teil des Synthesegases an der Syntheseeinheit vorbeigeschleust wird.
Des Weiteren ist eine Anlage vorgesehen, für das Bereitstellen von Gas für die Untertagseinspeisung für die Druckunterstützung in einem Ölreservoir für das Fördern von Kohlenwasserstoffen und die Herstellung von Methanol, Dimethylether und/oder anderen sauerstoffhaltige Kohlenwasserstoffen oder für die Herstellung höherer Kohlenwasserstoffen aus Erdgas. Dazu gehört Folgendes:

– eine Luftauftrenneinheit zur Herstellung einer sauerstoffreichen Fraktion für das Versorgen eines Sauerstoff benötigenden Verfahrens und einer Stickstofffraktion für die Einspeisung;
– einen Reformer für die Umwandlung einer Mischung aus Erdgas, Wasser und Sauerstoff von der Luftauftrenneinrichtung in ein Synthesegas, das hauptsächlich H₂, CO, CO₂ und geringe Mengen Methan aufweist;
– Syntheseeinheit für die Umwandlung des Synthesegases für die Synthese von Methanol oder anderer sauerstoffhaltiger Kohlenwasserstoffe oder für die Synthese synthetischem Brennstoff;
– Mittel zum Einspeisen von Gas in das Reservoir;
– Mittel zum Weiterleiten von Stickstoff von der Luftauftrenneinrichtung zu den Mitteln zum Einspeisen von Gas und
– Mittel zum Weiterleiten von zumindest einem Teil des Abgases von der Syntheseeinheit zu den Mitteln zum Einspeisen von Gas

Gemäß einer bevorzugten Ausführung weisen die Mittel für das Weiterleiten des Abgases von der Syntheseeinheit eine oder mehrere Auftrenneinheiten für das Auftrennen des Abgases in eine CO₂-reiche Fraktion, die zu der Einheit zum Einspeisen für die Druckunterstützung geleitet wird, und eine CO₂-arme Fraktion auf
Die Anlage sollte vorzugsweise außerdem einen Ofen oder eine Gasturbine aufweisen, für die Verbrennung des Abgases von der Syntheseeinheit und eine Leitung für das Fördern von Sauerstoff für die Verbrennung von der Luftauftrenneinheit zu dem Ofen oder Gasturbine
Gemäß einer bevorzugten Ausführung weist die Anlage des Weiteren Mittel für das Auftrennen des Abgases von der Syntheseeinheit in eine CO₂-reiche Fraktion und eine CO₂-arme Fraktion, und eine Gasturbine oder einen Ofen für die Verbrennung der CO₂-armen Fraktion auf
Die Anlage weist vorzugsweise Mittel zum Auftrennen der CO₂-armen Fraktion des Abgases der Syntheseeinheit in eine wasserstoffreiche Fraktion und eine wasserstoffarme Fraktion auf
Gemäß einer bevorzugten Ausführung weist die Anlage außerdem einen Ofen oder eine Gasturbine für die Verbrennung des Abgases der Syntheseeinheit, und Mittel zum Auftrennen des Verbrennungsabgases von dem Ofen oder der Turbine in eine CO₂-reiche Fraktion, die zu der Einspeisungseinheit für die Druckunterstützung geleitet wird, und eine CO₂-arme Fraktion auf.
Die Anlage sollte vorzugsweise eine katalytische sekundäre Verbrennungskammer aufweisen, für die sekundäre Verbrennung des Verbrennungsabgases des Ofens oder der Turbine, bevor es in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion aufgetrennt wird
Vorzugsweise weist die Anlage außerdem eine Umgehungsleitung (Bypass) für das Fördern eines Teiles des hinzugefügten Erdgases hinter dem Reformer und der Syntheseeinheit zu dem Ofen oder Turbine auf
Vorzugsweise weist die Anlage weiterhin eine Umgehungsleitung zum Fördern eines Teiles des Synthesegases hinter die Syntheseeinheit auf
Durch die Kombination einer Anlage für die Erzeugung hochreinen Stickstoffs mit der Erzeugung von Sauerstoff verteuert sich die miterzeugende Luftauftrenneinheit um nur 10 bis 20 % im Vergleich zu einer Luftauftrenneinheit, die ausschließlich hochreinen Stickstoff für die Einspeisung in Ölfelder erzeugt Dies führt zu erheblichen Kosteneinsparungen sowohl für die Erzeugung von Syntheseprodukten wie Methanol und synthetischem Brennstoff als auch für die Einspeisung ins Ölfeld.
Eine kurze Beschreibung
1 zeigt eine schematische Darstellung einer Ausführung der vorliegenden Erfindung,
2 zeigt eine schematische Darstellung von Alternativen für die vorliegende Erfindung,
3 zeigt eine alternative Ausführung der vorliegenden Erfindung und
4 ist eine Darstellung der wirtschaftlichen Auswirkungen des integrierten Prozesses im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung
Ausführliche Beschreibung der Erfindung
1 zeigt eine schematische Darstellung der wichtigsten Merkmale einer bevorzugten Ausführung der vorliegenden Erfindung. Luft wird über einen Lufteinlass 1 in eine Luftauftrenneinheit 2 eingesogen, wo sie in ihre Hauptbestandteile Stickstoff und Sauerstoff zerlegt wird. Die Luftauftrenneinheit unterscheidet sich insofern von herkömmlichen Luftauftrenneinheiten, die für die Erzeugung von Sauerstoff für Reformer oder für die Erzeugung von Stickstoff für die Einspeisung in ein Ölbohrloch verwendet werden, als sie Stickstoff und Sauerstoff mit einer hohen Reinheit erzeugt. Der erzeugte Stickstoff besitzt in der Regel eine Reinheit von > 99,9 %, wohingegen der Sauerstoff in der Regel eine Reinheit von 98–99,5 % aufweist.
Der Stickstoff wird durch Leitung 3 an den Verdichter 4 weitergeleitet, wo es auf den gewünschten Druck verdichtet wird, z B. auf 50 bis 400 bar Vom Verdichter 4 wird der verdichtete Stickstoffstrom durch Leitung 5 an eine Anlage 6 zur Einspeisung von Gas in ein Feld, eine so genannte EOR-Einheit („Enhanced Oil Recovery") weitergeleitet.
Der Sauerstoff wird durch Leitung 7 an eine Synthesegas-Erzeugungseinrichtung, einen so genannten Reformer 8, weitergeleitet
Erdgas wird über einen Gaseinlass 9 in die Anlage eingespeist Bevor das Erdgas über Leitung 11 an den Reformer zur Erzeugung von Synthesegas weitergeleitet wird, wird es in einer Vorbehandlungseinheit 10 behandelt, wo Schwefelverbindungen auf herkömmliche Art und Weise entfernt werden. Der Dampf wird dann in das Gas gesättigt und/oder dem Gas direkt zugesetzt. Die Sättigung kann mit Hilfe eines so genannten Sättigers geschehen Häufig wird das Gas in einem so genannten Vor-Reformer behandelt, um alle schwereren Kohlenwasserstoffe (C2+) umzuwandeln, bevor das Gas in den Reformer 8 geleitet wird
Im Reformer finden während der Erzeugung des Synthesegases im Großen und Ganzen die folgenden chemischen Reaktionen statt: CH₄ + H₂O = CO + 3H₂, Dampf-Reforming 1 CH₄ + 3/2O₂ = CO + 2H₂O, Teil-Oxidation 2 CO + H₂O = CO₂ + H₂, Shift-Reaktion 3
Reaktion 1 im umformenden Reaktor ist hoch endotherm und die für die Reaktion benötigte Wärme kann entweder durch externe Beheizung, wie zum Beispiel in einem Dampf-Reformer oder durch eine Kombination mit interner Teil-Oxidation gemäß Reaktion 2, wie zum Beispiel in einem Autotherm-Reformer, zugeführt werden
In einem Dampf-Reformer (SR) wird Erdgas (EG) in einem Rohrreaktor bei hohen Temperaturen und relativ geringem Druck konvertiert Ein herkömmlicher Dampf-Reformer besteht aus einer großen Anzahl von Reaktorrohren in einer Verbrennungskammer. Herkömmliche Dampf-Reformer werden innerhalb eines Druckbereiches zwischen ungefähr 15 bis 40 bar betrieben. Die Auslasstemperatur für einen solchen Reformer kann bis auf 950 °C steigen. Die Wärme, die für die Reaktion benötigt wird, wird mit Hilfe externer Beheizung in der Verbrennungskammer, in der sich die Reformer-Rohre befinden, zugeführt.
Der Reformer kann von oben, unten oder auf einer Ebene befeuert werden Die Wärme kann auch mit Hilfe konvektiver Wärme, wie beispielsweise in einem Wärmetauschreaktor, auf die Reaktion übertragen werden. Das Verhältnis zwischen Dampf und Kohlenstoff im Einsatzgas beträgt zwischen 1,6 und 4. Die Zusammensetzung des Synthesegases kann zum Beispiel durch stöchiometrische Zahlen (SZ = (H₂ – CO₂)/(CO₂ + CO)) ausgedrückt werden Die stöchiometrische Zahl für den Produktstrom aus dem Dampf-Reformer beträgt ungefähr 3, wenn das Erdgas reines Methan enthält Ein typisches Synthesegas aus einem herkömmlichen Dampf-Reformer enthält etwa 3 Volumenprozent Methan.
In einem Autotherm-Reformer (ATR) findet die Synthesegas-Erzeugung hauptsächlich auf Grundlage der Reaktionen 1 und 2 statt. Dabei wird die für Reaktion 1 benötigte Wärme intern über Reaktion 2 erzeugt In einem ATR wird Erdgas (Methan) zusammen mit sauerstoffhaltigem Gas, wie z B Luft, in eine Verbrennungskammer geleitet Die Temperatur der Verbrennungskammer kann auf mehr als 2000 °C steigen Nach der Verbrennung werden die Reaktionen mit Hilfe eines Katalysators in ein Gleichgewicht gebracht, bevor die Gase den Reformer bei einer Temperatur von etwa 1000 °C verlassen Die stöchiometrische Zahl (SZ) für den Produktstrom aus einem ATR liegt bei etwa 1,6 bis 1,8 Der Druck kann in der Regel um die 30 bis 40 bar betragen. Es ist allerdings auch ein bedeutend höherer Druck von 40 bis 120 bar denkbar. Das Dampf-Kohlenstoff-Verhältnis kann je nach vorgesehener Anwendung zwischen 0,2 und 2,5 variieren
Ein alternativer Autotherm-Reformer bedient sich eines Konzeptes, das Teil-Oxidation (POX) genannt wird. Ein derartiger Reformer enthält keinen Katalysator zur Beschleunigung der Reaktionen und hat daher im Allgemeinen eine höhere Auslasstemperatur als ein ATR.
Reforming von Erdgas kann auch über ein kombiniertes Reforming (CR) stattfinden, wobei der Reformer aus einem SR und einem ATR besteht. Bei einer Kombination aus SR und ATR kann das Gemisch, das aus dem Reformer austritt, angepasst werden, indem die Zugänge zu den beiden Reformern geregelt werden SR und CR werden unter etwas weniger harten Bedingungen betrieben als es bei einem normalen SR der Fall ist, d h bei einer etwas geringeren Temperatur Dies führt zu einer etwas höheren Methan-Entweichung bei dem aus dem Reformer austretenden Gas. Dieser Methangehalt wird im nachfolgenden ATR konvertiert. Das Verhältnis zwischen Dampf und Kohlenstoff im zulaufenden Gas liegt bei einem derartigen Reformer in der Regel zwischen 1,2 und 2,4 bei einer stöchiometrischen Zahl (SZ) von etwa 2 oder leicht oberhalb von 2.
Die gewünschte Zusammensetzung des Synthesegases hängt von dem Prozess ab, für den es das Rohmaterial bilden soll Die optimale stöchiometrische Zahl für die Methanol-Synthese liegt bei ungefähr 2,05, wohingegen die gewünschte stöchiometrische Zahl für die Erzeugung von synthetischem Brennstoff häufig zwischen 1,6 und 1,9 liegt, da eine höhere stöchiometrische Zahl zu einer größeren Menge an leichteren Kohlenwasserstoffen führt, als gewünscht ist.
Nach dem Reforming wird das Synthesegas zur Produktion von Dampf durch Wärmetausch mit Wasser abgekühlt Nach einer weiteren Abkühlung wird Wasser aus der Synthese kondensiert, bevor es über Leitung 12 an die Syntheseeinheit 15 weitergeleitet wird
Die Syntheseeinheit 15 kann beispielsweise eine Syntheseeinheit für die Erzeugung von synthetischem Brennstoff sein (schwerere Kohlenwasserstoffe), die aus einem so genannten Fischer-Tropsch-Reaktor (F-T-Reaktor) besteht, oder eine Syntheseeinheit für die Erzeugung von sauerstoffhaltigen Kohlenwasserstoffen wie Methanol und Dimethylether.
Wenn es sich bei der Syntheseeinheit 15 um eine Syntheseeinheit für die Erzeugung von synthetischem Brennstoff handelt, kann die Reaktion mit Hilfe der folgenden Reaktionsgleichung beschrieben werden: nCO + 2nH₂ = [-CH₂-]_n + nH₂O
Die Reaktion ist höchst exotherm. Die Fischer-Tropsch-Synthese ist hinlänglich bekannt und wird z. B in PCT/NO00/00404 beschrieben.
Wenn es sich bei der Syntheseeinheit 15 um eine Syntheseeinheit für die Erzeugung von Methanol handelt, läuft die Synthese nach den beiden folgenden Reaktionsgleichungen ab: CO + 2H₂ = CH₃OH CO₂ + 3H₂ = CH₃OH + H₂O
Diese exothermen Reaktionen finden normalerweise in einem Rohrreaktor bei einem Druck von 60 bis 100 bar und bei einer Temperatur von 230 bis 270 Grad Celsius statt Die Methanol-Synthese ist ebenfalls hinlänglich bekannt und wird z B in PCT/NO00/00450 beschrieben
Beide der oben genannten Syntheseeinheiten bestehen an sich aus einer Reihe von Komponenten, und beide Prozesse schließen normalerweise eine interne Wiederverwertung nicht umgesetzten Synthesegases ein, um die Wirksamkeit des Kohlenstoffs im Prozess zu erhöhen.
Das Produkt aus der Syntheseeinheit 15 wird zur weiteren Behandlung durch einen Produktauslass 16 extrahiert Nicht umgesetztes Synthesegas und Inertgas, das sich in der Syntheseschleife ansammelt, kann über Leitung 17 aus der Syntheseeinheit 15 entfernt werden. Dieses Gas wird in der folgenden Beschreibung als Abgas aus der Syntheseeinheit bezeichnet. Die Menge und Zusammensetzung des Abgases aus der Syntheseeinheit hängt von dem freigesetzten Methan im Synthesegas aus dem Reformer und den ausgewählten Prozessparametern in der Syntheseeinheit ab
Für die Methanol-Synthese kann die Menge an Abgas aus der Syntheseeinheit klein sein. In diesem Fall kann das Gas ausgelassen werden oder, um Kohlenwasserstoff- und CO-Emissionen zu vermeiden, verbrannt werden, bevor es ausgelassen wird
Wenn für die Einspeisung in das Ölbohrloch zusätzlich zu Stickstoff CO₂ erforderlich ist, oder wenn die Umgebungsbedingungen eine Reduzierung der CO₂-Emissionen aus der Anlage nötig machen, kann das Abgas aus der Syntheseeinheit alternativ auch an einen CO-Shift-Konverter 18 weitergegeben werden, in dem nicht konvertiertes CO gemäß der folgenden Reaktionsgleichung konvertiert wird: CO + H₂O → CO₂ + H₂
Damit werden die Kohlenstoffgehalte des Gases herausgefiltert
Aus dem CO-Shift Konverter kann das Gas gegebenenfalls über eine Leitung 19 an die CO₂-Rückgewinnungseinheit 20 weitergeleitet werden, in der das CO₂ aus den anderen Bestandteilen des Gases herausgefiltert wird. CO₂ kann mit Hilfe eines Absorptionsprozesses, z B durch ein Amin, einen kryogenen Prozess oder eventuell mit Hilfe von Membranen herausgefiltert werden Aus der Rückgewinnungseinheit 20 wird das CO₂ über eine Leitung 21, einen Verdichter 28 und weiter über eine Leitung 29 an die EOR-Einheit 6 weitergeleitet.
Das Gas, das aus dem CO₂ in der Rückgewinnungseinheit 20 herausgefiltert wurde und hauptsächlich aus H₂, CH₄ sowie Inertgasen besteht, wird für weitere Zwecke über eine Leitung 22 an eine Einheit 23 weitergeleitet
Einheit 23 kann ein Ofen sein, in dem das Gas unter Zugabe von Luft, Sauerstoff oder mit Sauerstoff angereicherter Luft verbrannt wird, und der die Wärme für Prozesse liefert, die Wärme benötigen Alternativ kann das Gas in einer Gasturbine allein oder als zusätzliche Beheizung verbrannt werden Alternativ kann Wasserstoff aus dem Gas herausgefiltert werden, bevor es verbrannt oder auch ausgelassen wird Wasserstoff kann hier für Prozesse verwendet werden, die Wasserstoff benötigen, wie z B die Veredelung von Öl durch Süßung (Entschwefelung), für die Sättigung ungesättigter Kohlenwasserstoffe und Hydrokracken oder für die Verwendung in Brennstoffelementen
Wenn eine große Notwendigkeit für die Einspeisung von CO₂ besteht, kann auch die Verwendung eines so genannten „Zwangsdurchlauf^„-Reaktors, d. h eines Reaktors ohne Wiederverwertung, in der Syntheseeinheit 15 in Betracht gezogen werden.
2 zeigt alternative und optionale Ansprüche einer Anlage nach der vorliegenden Erfindung. Der Abbildung basiert auf den gleichen Haupteinheiten wie 1, mit der Ausnahme, dass sie neben Umgehungsleitungen und Rückführungsleitungen durch einige optionale, und teilweise bevorzugte, Zusatzeinheiten ergänzt wurde, um eine möglichst hohe Konvertierung sicherzustellen oder die Zusammensetzung des Gases anzupassen
Eine CO₂-Rückgewinnungseinheit 13 kann zwischen den Reformer 8 und die Syntheseeinheit 15 zwischengeschaltet werden Dadurch kann die gewünschte CO₂-Menge aus dem Synthesegas entfernt und über eine Leitung 27 an den Verdichter 28 weitergeleitet werden, wo es mit dem CO₂ aus Leitung 21 zusammentrifft Dies kann angewendet werden, um die stöchiometrische Zahl des Synthesegases zu Gunsten einer Optimierung der Zusammensetzung zu verändern
Wenn es sich bei der Syntheseeinheit 15 um eine Syntheseeinheit für die Erzeugung von synthetischem Brennstoff (SynFuel) handelt, kann es wünschenswert sein, nicht umgesetztes Synthesegas aus Leitung 17 über Leitung 26 an den Reformer zurückzuführen Durch die Rückführung über Leitung 26 kann das H₂-CO-Verhältnis des Synthesegases auf den gewünschten Wert (d h auf etwa 2,0 oder leicht unter 2,0) gebracht und die CO-Menge und somit auch die Menge des synthetischen Brennstoffs durch den hohen Gehalt an CO₂ im Recycling-Gas, der die weitere Konvertierung von CO in CO₂ durch die Shift-Reaktion im Autotherm-Reformer unterdrückt, erhöht werden An dieser Stelle ist anzumerken, dass CO₂ bei der F-T-Synthese als Inertgas zu betrachten ist
Wenn der Reformer mehr Synthesegas erzeugt als in der Syntheseeinheit konvertiert werden kann, können Teile des Synthesegases von einer Leitung 14, die zwischen der CO₂-Rückgewinnungseinheit 13 und der Syntheseeinheit 15 verläuft, um die Syntheseeinheit in einer Umgehungsleitung 25 vorbeigeführt werden Dies kann auch wünschenswert sein, wenn mehr Wärme oder Energie in einem Ofen oder einer Gasturbine 23 erzeugt werden soll.
In bestimmten Fällen kann es wünschenswert sein, eine Menge an Stickstoff aus Leitung 5 zu entfernen und in Leitung 24 einzubringen, so dass es mit dem Gas in Leitung 22 zusammentrifft, das zu einer Turbine in Einheit 23 geleitet wird, um die Verbrennung und Erzeugung von Wärme darin zu regeln.
Die Einheiten 13 und 20 für die Zerlegung von CO₂ aus dem Rest des Gases sind bekannt. Durch die Versorgung des Reformers 8 mit reinem Sauerstoff statt Luft verringert sich die Menge an zu behandelndem Gas beträchtlich Die Zerlegung in den Einheiten 13 und 20 kann auf bekannte Art und Weise mit Hilfe halbdurchlässiger Membrane oder mit Hilfe von Absorption mit anschließender Desorption, z B in einer Lösung von Alkoholaminen, von statten gehen
Bei der Luftauftrenneinheit 2 handelt es sich vorzugsweise um eine Anlage, die auf kryogener Destillation basiert Es ist allerdings auch möglich, Anlagen zu verwenden, die auf einem Druckwechselverfahren und/oder Membranen basieren
3 zeigt eine dritte Ausführung, bei dem nicht konvertiertes Synthesegas aus der Syntheseeinheit 15 mit reinem Sauerstoff in einem Ofen oder einer Gasturbine 30 verbrannt wird. Einheiten mit der gleichen Bezugszahl wie in den 1 und 2 beziehen sich auf ähnliche Einheiten mit einer ähnlichen Funktion.
Sauerstoff wird von Leitung 7 über Leitung 40 weitergeleitet und in Leitung 41 mit CO₂ vermischt, von wo aus es in einen Ofen oder eine Gasturbine 30 gelangt. Das Abgas aus dem Ofen oder der Gasturbine 30 gelangt über Leitung 31 in eine katalytische sekundäre Verbrennungskammer 32, in der der restliche Brennstoff in Form von CO, H₂ oder nicht verbranntem Kohlenwasserstoff katalytisch konvertiert wird Die Produkte der Verbrennung aus der sekundären Verbrennungskammer 32 werden über eine Leitung 33 an eine Kondensationseinheit 34 weitergeleitet, in der das Wasser herauskondensiert und über eine Leitung 35 herausgeleitet wird, während CO₂ über eine Leitung 36 an die EOR-Einheit 6 abgegeben wird.
CO₂ kann von Leitung 36 über Leitung 37 an einen Verdichter 38 weitergeleitet werden Für diese Anordnung muss ein Teil des verdichteten CO₂ über Leitung 41 zum Ofen bzw zur Gasturbine 30 zurückgeführt werden, damit die Verbrennungstemperatur darin unter der angegebenen Höchsttemperatur gehalten werden kann
Wenn ein großer Bedarf an Wärme und/oder Energie besteht, oder wenn große Mengen CO₂ benötigt werden, kann Erdgas aus Leitung 11 über eine Leitung 42 direkt zum Ofen bzw zur Gasturbine 30 geführt werden
Vorzugsweise läuft die Verbrennung im Ofen bzw in der Gasturbine 30 unter erhöhtem Druck ab, beispielsweise 2 bis 100 bar Idealerweise liegt der Druck zwischen 20 und 40 bar Da die Verbrennung mit verdichtetem Sauerstoff ablaufen muss, wird die Zerlegung von CO₂ in der nachfolgenden Kondensationseinheit 34 begünstigt
Der große Vorteil dieses Verfahrens und dieser Anlage besteht darin, dass sie für einen einfachen und energie-effizienten Betrieb der kombinierten Anlage sorgt Dieses Verfahren sorgt für eine effizientere und finanziell zu rechtfertigende Methode zur Entfernung von CO₂ aus dem Abgas aus einer Methanol-Anlage oder einer Anlage für die Erzeugung synthetischen Brennstoffs, für die Einspeisung, damit die CO₂-Emission eliminiert oder wenigstens beträchtlich reduziert werden kann
Der Fachmann wird es zu schätzen wissen, dass die oben genannten Abbildungen Einheiten zur Anpassung des Drucks der Gase, wie Verdichter oder Reduzierventile, die hier nicht abgebildet, aber für die Anpassung der Drücke der verschiedenen Einheiten und für die Sicherstellung der richtigen Fließrichtung der Ströme notwendig sind, enthaften können Darüber hinaus können Einheiten zur Beheizung oder Kühlung oder Wärmetauscher, die hier nicht abgebildet sind, vorhanden sein, deren Aufgabe darin besteht, die Energieeffizienz der Anlage zu optimieren
Beispiel
Es wurden Berechnungen für eine Anlage gemäß 1 zur Erzeugung von Methanol durchgeführt, die zusätzlich über eine Umgehungsleitung verfügt, die einen Teil des Synthesegases in Leitung 12 an der Syntheseeinheit 15 vorbei weiter an Leitung 17 leitet
Die Luftauftrenneinheit kann 38 400 MTPD (metrische Tonnen pro Tag) N₂ und 6400 MTPD O₂ liefern. Diese Luftauftrenneinheit benötigt eine Energie von etwa 115 MW, die in Form von hohem Druckdampf aus der Synthesegaseinheit kommt
Der Stickstoff wird bei 3 bar und 0 Grad Celsius extrahiert. Das Gas wird für die Einspeisung auf 220 bar verdichtet. Für die Verdichtung werden etwa 304 MW benötigt.
Der Sauerstoff kann einem Autotherm-Reformer für die Erzeugung von Synthesegas aus dem Erdgas zugesetzt werden Der Prozess läuft bei einem Dampf-Kohlenstoff-Verhältnis von 0,6 ab. Temperatur und Druck am Auslass aus dem ATR betragen 1030 Grad Celsius bzw. 45 bar. Für die Zusammensetzung des Erdgases siehe Tabelle 1 Hinweis! Alle Zusammensetzungen sind auf Trockenbasis angegeben, d h ohne Wasser
Tabelle 1. Zusammensetzung von Zusätzen zum Abschnitt Synthesegas
Synthesegas wird auf 90 bar verdichtet und mit wieder aufbereitetem Wasserstoff vermischt, um vor der Methanol-Synthese eine stöchiometrische Zahl von 2,56 zu erreichen 10 000 MTPD Methanol werden produziert
Tabelle 2 Gaszusammensetzungen
Das Abgas aus der Syntheseeinheit, das Spülgas, wird zur CO-Shift-Konvertierung geleitet 35 t/h Dampf werden zugefügt, um 85 % des CO in CO₂ in einem Niedertemperatur-Shift-Konverter (200 Grad Celsius) zu konvertieren
99 % des CO₂ im konvertierten Spülgas (entspricht 1700 MTPD CO₂) werden in einem MDEA-Verfahren wieder aufbereitet Auf Grund der hohen CO₂-Konzentration im zugesetzten Erdgas beinhaltet dieses Beispiel die CO₂-Entfernung vor dem ATR (entsprechend 800 MTPD CO₂), so dass die Gesamtmenge an wieder aufbereitetem CO₂ bei 2500 MTPD liegt Wieder aufbereitetes CO₂ wird auf 220 bar verdichtet und kann, falls gewünscht, vor der Einspeisung in das Reservoir mit Stickstoff gemischt werden Das CO₂ stellt dann etwa 6,2 Gewichtprozent des gesamten Einspeisegases dar Die Reinigung dessen kann so kostspielig werden, dass sie nur auf Verlangen der Behörden vorgenommen werden wird
Das verbleibende Spülgas wird in befeuerten Heizkörpern für die Überhitzung von Dampf bei der Energieerzeugung und die Vorheizung von zuzusetzendem Erdgas verwendet
Tabelle 3. Energieausgleich
An dieser Stelle beträgt die benötigte, hinzuzufügende Energie etwa 280 MW
Modell für die Bemessung des wirtschaftlichen Nutzens
Der Nutzen aus der Verwendung des Stickstoff-Nebenproduktes, das von der Luftauftrenneinheit (ASU) einer Gasverflüssigungsanlage (GTL-Anlage) produziert wird, zur Verbesserung der Ölgewinnung (Enhanced Oil Recovery/EOR) kann durch eine Analyse der möglichen Auswirkung auf den Gaspreis einer GTL-Anlage bemessen werden Der Erdgaspreis ist zweifellos ein wichtiger Faktor für die Bewertung der Rentabilität einer solchen Anlage, und ein Guthaben entsteht auf Grund des Verkaufs von Stickstoff
Stickstoff und Methan verfügen im Großen und Ganzen über die gleichen Eigenschaften in Bezug auf Prozesse zur Verbesserung der Ölgewinnung, besonders als Druckunterstützung Wir können daher davon ausgehen, dass der Wert von Reinstickstoff dem Gaspreis entspricht.
Das heißt:

P: Erdgaspreis im Bereich der GTL-Anlage

PNel(GTL) = aP – bcP (Bereichsgaspreis-Guthaben aus Stickstoffverkauf),

a) Ein Faktor, der die Auswirkung auf den allgemeinen Gaspreis im Bereich auf Grund der Integration wiedergibt. Wenn P dem Gaspreis bei unabhängigen GTL- und EOR-Prozessen entspricht, wird die Integration die gesamte Nachfrage nach Gas bedeutend senken und somit den Preis drücken, d h a < 1
b) Die Menge an Stickstoff, die für eine vorgegebene Menge (Mol oder Energie) an Erdgas produziert und von der GTL benutzt wird Für eine Anlage mit einem ATR (Autotherm-Reformer) beträgt der typische Sauerstoffkonsum 02/EG gleich 0,63, bei N2/EG = 2,34 Diese Zahl variiert je nach technischem Konzept, Gaszusammensetzung usw. wird jedoch in den folgenden Abbildungen verwendet, um die Auswirkung der EOR-GTL-Integration zu veranschaulichen
c) Ein Faktor, wahrscheinlich < 1, der berücksichtigt, dass nicht die Gesamtmenge des produzierten Stickstoffs verkauft werden kann, z B auf Grund des allgemein guten Managements, Wartung usw. Weitere Betriebsrisiken bezüglich einer kontinuierlichen Stickstofflieferung kann Druck auf den Stickstoffpreis ausüben

Die vorstehende Gleichung kann noch abgeändert werden: PNel(GTL) = aP – bcP + l + dS
Wobei gilt:

l: Die für die Umsetzung der Integration benötigte Investition. Das werden letztendlich einige Zusatzkosten für die ASU zur Sicherung der Produktion von Stickstoff in benötigter Reinheit, (zusätzliche) Verdichtung des Stickstoffs, Rohre von der GTL- zur EOR-Anlage und eventuelle finanzielle Mittel für die Energieintegration sein. Alle diese Faktoren werden mit Hilfe anerkannter Verfahren auf Kosten (z B Kapitalwert) pro Menge an Erdgas, das in der GTL-Anlage verwendet wird, berechnet.
S: Gesamteinsparungen (pro Menge Erdgas) im GTL-Gaspreis durch Integration. Dies bedeutet, dass S = P – (aP – bcP + l)
d: Der Teil der Einsparungen, der an den EOR-Bediener für die Teilnahme am Integrationsprojekt weitergegeben wird, in der Regel 0 < d < 0,5. Der Faktor d könnte eine komplizierte Funktion sein, und es könnte auch zu einer Überlappung zwischen den Auswirkungen der Faktoren c und d kommen

Beispiel zur Veranschaulichung:
Davon ausgehend, dass a = 1, b = 2,34, c = 1, l = 0,2 (hier: 0,2 USD/MMbtu) und d = 0,5, ist die Auswirkung der Integration in 4 dargestellt. Die Zeilen lauten:
Einige interessante Dinge ergeben sich aus der Abbildung Erstens, Zeile II zeigt, dass ein riesiges Potenzial vorhanden ist, wenn ein relevanter EOR-Fall gefunden werden kann Zeile III zeigt, dass ein solches Integrationsprojekt unempfindlich gegenüber beträchtlichen Zusatzinvestitionen ist Des Weiteren veranschaulicht Zeile IV, dass selbst bei Weitergabe der Hälfte des Gaspreises an den EOR-Bediener, der Netto-GTL-Gaspreis bei einem hohen Gaspreis in dem Bereich tatsächlich niedriger ist Bei einem Nenngaspreis von 1 USD/MMbtu zeigen die senkrechten Pfeile an, dass der Mehrwert für beide Anlagen 1,085 USD/MMbtu bei GTL-Einsatzgas beträgt.
Es gibt keinen Anreiz für eine GTL-/EOR-Integration bei einem Nenngaspreis unter der Überschneidung der Zeilen I, III und IV, d. h wenn I = bcP, oder wenn die Zusatzinvestitionen gleich dem Potenzial für den Stickstoffverkauf ist Dies tritt bei einem Gaspreis von I/bc oder 0,085 USD/MMbtu in diesem Beispiel ein Der einzige Fall, in dem ein negativer Gaspreis eine Integration fördern würde, besteht in einer negativen Integrationsinvestition – eine Situation, die eintreten kann, wenn es keine alternative Verwendung für die überschüssige Energie aus der GTL-Anlage gäbe.

Claims

Verfahren zum Erhöhen der Ölförderung aus einem Olreservoir, in welchem Verfahrensgas in das Reservoir eingespeist wird, welches Verfahren die Schritte aufweist: – Auftrennung von Luft in eine Sauerstoff-reiche Fraktion und eine Stickstoff-reiche Fraktion, – Bereitstellen eines Erdgasstroms und Einleiten des Erdgasstroms und zumindest einem Teil der Sauerstoff-reichen Fraktion in einen Reformer für die Umwandlung in Synthesegas, welches hauptsächlich aus H₂, CO und CO₂ zusätzlich zu geringen Mengen von nicht umgewandeltem Methan, Wasserdampf und Sauerstoff besteht, Synthese Methanol oder andere sauerstoffhaltige Kohlenwasserstoffe oder höhere Kohlenwasserstoffe aus dem Synthesegas in einer Syntheseeinheit, Abziehen eines Abgases von der Syntheseeinheit, – Einleiten der Stickstoff-reichen Fraktion und zumindest einen Teil des Abgases in das Ölreservoir, um die Ölförderung aus dem Reservoir zu erhöhen.
Verfahren nach Anspruch 1, welches weiters die Auftrennung des Abgases der Syntheseeinheit in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion aufweist und Verwendung der CO₂-reichen Fraktion für die Einleitung in das Ölreservoir.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei das Abgas der Syntheseeinheit mit dem Sauerstoff vor der Auftrennung in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion verbrannt wird.
Verfahren nach Anspruch 3, wobei das Abgas bei einem erhöhten Druck verbrannt wird, vorzugsweise bei einem Druck von 2 bis 100 bar, mehr bevorzugt von 20 bis 40 bar.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei das Abgas der Syntheseeinheit in eine CO₂-reiche und eine CO₂-arme Fraktion aufgetrennt wird, und dass die CO₂-arme Fraktion in einer Gasturbine oder einem Ofen verbrannt wird.
Verfahren nach Anspruch 2, wobei die CO₂-arme Fraktion in eine Wasserstoffreiche Fraktion und eine Wasserstoff-arme Fraktion geteilt wird, wobei die Wasserstoff-reiche Fraktion einem Verfahren zugeführt wird, das den Zusatz von Wasserstoff erfordert, und die Wasserstoff-arme Fraktion verbrannt wird.
Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, wobei das Abgas in einem Ofen oder einer Turbine (30) verbrannt wird, und dass das Verbrennungsabgas des Ofens oder der Turbine (30) in eine CO₂-reiche Fraktion, welche in das Ölreservoir eingespeist wird, und eine CO₂-arme Fraktion aufgetrennt wird.
Verfahren nach Anspruch 7, wobei das Verbrennungsabgas des Ofens oder der Turbine eine sekundäre Verbrennung in einer katalytischen sekundären Verbrennungskammer durchläuft, bevor es in eine CO₂-reiche Fraktion und eine CO₂-arme Fraktion aufgetrennt wird.
Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, wobei das Erdgas zu dem in dem Ofen oder Turbine hinzugefügt wird.
Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei ein Teil des Synthesegas an der Syntheseeinheit vorbeigeschleust wird.
Anlage für das Bereitstellen von Gas für die untertags Einspeisung für die Druckunterstützung in einem Ölreservoir für das Fördern von Kohlenwasserstoffen und die Herstellung von Methanol, Diemethylether und/oder anderer sauerstoffhaltiger Kohlenwasserstoffe oder für die Herstellung von höheren Kohlenwasserstoffe aus Erdgas, welche aufweist: – Eine Luftauftrenneinheit (2) für die Herstellung einer Sauerstoff-reichen Fraktion für das Versorgen eines Sauerstoff benötigenden Verfahrens und einer Stickstoff-Fraktion für die Einspeisung; – Einen Reformer (8) für die Umwandlung einer Mischung aus Erdgas, Wasser und Sauerstoff von der Luftauftrenneinrichtung in ein Synthesegas, welches hauptsächlich H₂, CO, CO₂ und geringe Mengen and Methan aufweist; – Syntheseeinheit (15) für die Umwandlung des Synthesegases für die Synthese von Methanol oder anderer sauerstoffhaltiger Kohlenhydrate, oder für die Synthese von synthetischem Brennstoff; – Mittel zum Einspeisen von Gas (6) in das Reservoir; – Mittel zum Weiterleiten von Stickstoff von der Luftauftrenneinrichtung zu den Mitteln zum Einspeisen von Gas; und – Mittel zum Weiterleiten von zumindest einem Teil des Abgases von der Syntheseeinheit zu den Mitteln zum Einspeisen von Gas.
Anlage nach Anspruch 11, wobei die Mittel für das Weiterleiten des Abgases von der Syntheseeinheit eine oder mehrere Trenneinheiten (20, 34) für das Auftrennen des Abgase in eine CO₂-reiche Fraktion, die zu der Einheit (6) zum Einspeisen für die Druckunterstützung geleitet wird, und eine CO₂-arme Fraktion aufweist.
Anlage nach Anspruch 11 oder 12, welche weiterhin einen Ofen oder eine Gasturbine (30) für die Verbrennung des Abgases von der Syntheseeinheit (15) und eine Leitung (40) für das Fördern von Sauerstoff für die Verbrennung von der Luftauftrenneinheit (2) zu dem Ofen oder Gasturbine (18) aufweist.
Anlage nach Anspruch 12, welche weiters Mittel (20, 34) für das Auftrennen des Abgases von der Syntheseeinheit (15) in eine CO₂-reiche Fraktion und eine CO₂-arme Fraktion und eine Gasturbine oder einen Ofen (23) für die Verbrennung der CO₂-armen Fraktion aufweist.
Anlage nach Anspruch 12, welche Mittel zum Auftrennen der CO₂-armen Fraktion des Abgases der Syntheseeinheit in eine Wasserstoff-reiche Fraktion und eine Wasserstoff-arme Fraktion aufweist.
Verfahren nach Anspruch 13, welche weiters einen Ofen oder eine Gasturbine für die Verbrennung des Abgases der Syntheseeinheit (15) und Mittel (34) zum Auftrennen des Verbrennungsabgases von dem Ofen oder der Turbine (30) in eine CO₂-reiche Fraktion, die zu der Einspeisungseinheit (6) für die Druckunterstützung geleitet wird, und eine CO₂-arme Fraktion aufweist.
Verfahren nach Anspruch 16, welche eine katalytische, sekundäre Verbrennungskammer (32) für die sekundäre Verbrennung des Verbrennungsabgases des Ofens oder der Turbine (30) aufweist, bevor es in eine CO₂-reiche Fraktion und eine CO₂-arme Fraktion auftrennt wird.
Verfahren nach Anspruch 16 oder 17, welche weiters eine Umgehungsleitung (Bypass) (42) für das Fördern eines Teiles des hinzugefügten Erdgases hinter dem Reformer (8) und der Syntheseeinheit (15) zu dem Ofen oder Turbine (30).
Anlage nach einem oder mehreren der Ansprüche 10 bis 18, welche weiters eine Umgehungsleitung (25) zum Fördern eines Teiles des Synthesegases hinter die Syntheseeinheit (15) aufweist.