DE3044945C2 - Hochdichtes Bornitrid enthaltende zusammengesetzte Sinterkörper und Verfahren zu ihrer Herstellung - Google Patents

Hochdichtes Bornitrid enthaltende zusammengesetzte Sinterkörper und Verfahren zu ihrer Herstellung

Info

Publication number
DE3044945C2
DE3044945C2 DE3044945A DE3044945A DE3044945C2 DE 3044945 C2 DE3044945 C2 DE 3044945C2 DE 3044945 A DE3044945 A DE 3044945A DE 3044945 A DE3044945 A DE 3044945A DE 3044945 C2 DE3044945 C2 DE 3044945C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
boron nitride
composite sintered
powder
vol
sintered bodies
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
DE3044945A
Other languages
English (en)
Other versions
DE3044945A1 (de
Inventor
Tamotsu Aichi Akashi
Masatada Handa Araki
Shinroku Yokohama Saito
Akira Yokohama Sawaoka
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
NOF Corp
Original Assignee
Nippon Oil and Fats Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Oil and Fats Co Ltd filed Critical Nippon Oil and Fats Co Ltd
Publication of DE3044945A1 publication Critical patent/DE3044945A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE3044945C2 publication Critical patent/DE3044945C2/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/06—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies
    • B01J3/062—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies characterised by the composition of the materials to be processed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
    • C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
    • C04B35/583—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride
    • C04B35/5831—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride based on cubic boron nitrides or Wurtzitic boron nitrides, including crystal structure transformation of powder
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/062—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/0645—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/0655—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/066—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0675—Structural or physico-chemical features of the materials processed
    • B01J2203/0685—Crystal sintering

Description

Die Erfindung betrifft zusammengesetzte Sinterkörper, die neben Bornitrid mindestens ein keramisches Material und mindestens ein Metall als Cermei-Komponenten enthalten, sowie ein Verfahren zur Herstellung solcher zusammengesetzter Sinterkörper.
Hochdichtes Bornitrid umfaßt Zinkblende-Bornitrid (nachstehend abgekürzt Z-BN) mit kubischem Krlstallgitter und Wurtzit-Bornitrid (nachstehend abgekürzt W-BN) mit hexagonalem Gitter. Diese Zinkblende- und Wurtzit-Bornitrlde haben weitgehend dieselbe Dichte, die etwa 40% höher ist als die Dichte von Graphlt-Bornitrid (nachstehend abgekürzt g-BN), das ein Bornitrid mit niedriger Dichte ist und eine weniger dichte Atomanordnung aufweist.
Außerdem haben diese beiden hochdichten Bornitride eine hohe Härte, eine hohe Wärmeleitfähigkeit, eine hohe chemische Beständigkeit gegenüber Übergangsmetallen, wie Eisen oder Nickel, und andere ausgezeichnete physikalische Eigenschaften. Außerdem werden diese Bornitride als Werkzeugmaterialien bei der Präzisionsverarbeitung verwendet, und Sinterkörper, die durch Verbinden von Z-BN-Krlstallkörnern mit Metall, das hauptsächlich aus Kobalt besteht, sowie Sinterkörper aus einem Gemisch aus Z-BN-Krlstallkörnern und keramischem Material, wie Titannitrid oder Titancarbid, sind als Materialien für Schneidewerkzeuge zur Zeit schon in auf dem Markt. Außerdem sind Sinterkörper aus einem Gemisch aus W-BN und Z-BN, Sinterkörper aus W-BN und keramischem Material und Sinterkörper aus einem Gemisch aus W-BN und Metall bekannt.
Zusammengesetzte Sinterkörper, die aus Z-BN und Metall oder keramlmschem Material hergestellt sind, haben eine sehr hohe Härte. Deshalb ist es äußerst schwierig, die zusammengesetzten Sinterkörper ihrerseits zu Schneidwerkzeugen zu verarbeiten, und die Verwendung solcher zusammengesetzter Sinterkörper, die im wesentlichen aus Z-BN bestehen, ist aus wirtschaftlicher Sicht dann nachteilig, wenn die zu schneidenden Materialien nicht so hart sind und ein Schneidwerkzeug mit besonders hoher Härte zum Schneiden nicht erforderlich ist.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, einen zusammengesetzten Sinterkörper des eingangs genannten Typs anzugeben, der einerseits als Schneidwerkzeug eine zufriedenstellende Schneldleistung erbringt, andererseits jedoch eine erheblich niedrigere Härte aufweist als die bekannten Sinterkörper dieser Art und somit bei geringeren Drücken herstellbar sowie auch leichter bearbeitbar ist.
Diese Aufgabe Ist überraschenderweise erfindungsgemäß durch zusammengesetzte Sinterkörper der eingangs
genannten Art lösbar, die dadurch gekennzeichnet sind, daß sie aus 15 bis 60 Vol.-96 hochdichtem Bornitrid und Rest Cermet bestehen, wobei das hochdichte Bornitrid aus 4 bis 16 Vol.-96 Zinkblende-Bornitrld und 96 bis 84 Vol.-96 Wurtzlt-Bornltrld besteht und wobei das Cermet aus 70 bis 95 Vol.-Sfc keramischem Material und 30 bis 5 Vol.-% Metall besteht.
Das erfindungsgemäße Verfahren zum Herstellen solcher zusammengesetzter Sinterkörper zeichnet sich dadurch aus, daß man das hochdichte Bornitrid mit dem Cermet mischt, wobei die Komponenten In Pulverform vorliegen, und daß man das erhaltene Gemisch unter einem Druck von 4 bis 7 GPa und bei einer Temperatur von 1200 bis 1800° C sintert.
In der beigefügten Zeichnung 1st die Erfindung näher erläutert. In der Zeichnung ist:
Flg. 1 eine Querschnittansicht einer Ausführungsform einer Hochtemperatur- und Hochdruckvorrichtung, wie sie zur Herstellung von zusammengesetzten Sinterkörpern gemäß der Erfindung verwendet wird, und
Flg. 2 eine vergrößerte Querschnittansicht des in Flg. 1 dargestellten zusammengesetzten Formstückes.
Als Cermet, das In Kombination mit W-BN bei der vorliegenden Erfindung verwendet wird, kann beispielsweise TiC-Ni, TiC-Mo, (Tlc-Al2O3)-Nl, (TlC-Al2O3)-Mo, TlN-Co und TlB2-Ni eingesetzt werden. Außerdem wird als Cermet ein Gemisch aus mindestens einem keramischen Material der Gruppe der Nitride, wie Aluminiumnitrid, Magnesiumnitrid, Titannitrid, Siliciumnitrid, Chromnitrid, Hafniumnitrid, Nlobnltrtd und Vanadinnitrid, der Oxide, wie Aluminiumoxid, Titanoxid, Magnesiumoxid, Chromoxid, Yttriumoxid und Zlrkonoxld, der Boride, wie Tltanborld, Zlrkonborld, Hafnlumborld, Wolframborid, Tantalborld, Chromborld und Molybdänborld, der Carbide, wie Titancarbid, Borcarbid, Chromcarbld, Siliciumcarbid, Hafniumcarbld, Zlrkonkarbld, Vanadlncarbld, Wolframcarbid, Niobcarbld und Tantalcarbld, und Ihrer Gemische und festen Lösungen, und aus mindestens einem Metall der Gruppe, die aus einer ersten Gruppe, wie Nickel, Kobalt, Chrom, Mangan und Elsen, einer zweiten Gruppe, wie Molybdän, Wolfram und Vanadin, und einer dritten Gruppe, wie Aluminium, Magnesium, Silicium, Titan, Zirkon und Hafnium besteht, verwendet.
Die erste Metallgruppe wirkt hauptsächlich dahingehend, daß das hochdichte Bornitrid mit dem keramischen Material verbunden wird. Die zweite Gruppe wirkt auf das hochdichte Bornitrid mit dem keramischen Material in gleicher Welse wie die erste Metallgruppe, aber außerdem verhindert sie noch die Ausbildung von groben
Kristallkörnern aus gebundenem Metall und verbessert die Festigkeit der erhaltenen zusammengesetzten Sinterkörper bei hoher Temperatur. Die dritte Metellgruppe hat eine hohe Affinität gegenober dem hochdichten Bornitrid und verbessert die Benetzbarkelt des hochdichten Bornitrids mit dem Metall, damit in effektiver Welse feste zusammengesetzte Sinterkörper erhalten werden können.
Erflndungsgemäß wird ein pulverförmiges Gemisch aus W-BN, Z-BN, keramischem Material und Metall unter Hochdruck und hoher Temperatur zu einem zusammengesetzten Sinterkörper gesintert. Bei dieser Sinterung werden Druck- und Temperaturbedlngungen so angesetzt, daß W-BN weltgehend nicht In Z-BN umgewandelt wird. Umwandlungsdruck und -temperatur schwanken In Abhängigkeit von der Ar! des keramischen Materials und des Metalls, die in Kombination mit dem hochdichten Bornitrid eingesetzt werden. Um jedoch die umgekehrte Umwandlung der hochdichten Bornitride In g-BN zu unterdrücken und eine Hochdruckanlage mit praktischem Nutzen zu betreiben, wird bei einem Druck von 4 bis 7 GPa und einer Temperatur von 1200 bis 18000C gesintert.
Erflndungsgemäß können beliebige bei sehr hohem Druck arbeitende Vorrichtungen eingesetzt werden, wobei eine Bandhochdruck- und -hochtemperaturvorrichtung, wie sie In Fig. 1 veranschaulicht ist, vorteilhaft 1st. Flg. 1 zeigt eine Querschnittansicht einer Ausführungsform einer Bandhochtemperatur- und -hochdruckvorrichtung, wie sie für die Erzeugung von zusammengesetzten Sinterkörpern nach der Erfindung verwendet wird. In dieser Figur sind ein Amboßkern 1, eine Abmoßhülse 2 und ein Amboßmantel 3 dargestellt, die aus hochfestem Stahl oder Gußstahl bestehen. Mit 4 ist ein Zylinderkern aus Sintercarbid bezeichnet. Die Bezugszeichen 5 und 6 bezeichnen eine Zylinderhüls= bzw. einen Zylindermantel, die aus hochfestem Stahl oder Gußstahl bestehen. Außerdem ist eine Dichtungsmanschette 7 aus Pyroferrit vorgesehen. Mit 8 ist ein zusammengesetztes Formstück bezeichnet, das seinerseits in Fig. 2 der Zeichnung in vergrößertem Maßstab dargestellt 1st. In Flg. 2 bezeichnet 9 einen Füllstof aus Pyroferrit, der In einen elektrisch leitfähigen Ring 10 aus rostfreiem Stahl eingefüllt 1st. Ferner sind eine elektrisch leitende Scheibe 11 aus Molybdän und eine zylindrische Heizvorrichtung 12 aus Graphit vorgesehen. Mit 13 sind Rohmaterialpulver zum Sintern bezeichnet, die in einer Molybdänkapsel 14 angeordnet sind, und mit IS ist das für die Druckübertragung verwendete niedrigdichte Bornitrid und mit 16 eine Hülse aus Pyroferrit bezeichnet.
Bei den konventionellen Verfahren war im allgemeinen ein Druck von mindestens S GPa erforderlich, um einen dicht gesinterten Körper, der im wesentlichen aus W-BN bestand, zu erhalten. Wenn jedoch ein Rohmaterlalsystem aus W-BN und Z-BN enthaltendem hochdichtem Bornitrid einerseits und Cermet andererseits verwendet wird, wird ein gesinterter Verbundkörper mit hoher Druckfestigkeit sogar In dem Fall erhalten, wo das Rohmaterial unter schwachen Bedingungen bei einem Druck von etwa 4 GPa und einer Temperatur von 1200° C gesintert wird.
Wenn beabsichtigt ist, einen zusammengesetzten Sinterkörper aus einem Gemisch zu erzeugen, das durch Zusetzen von Z-BN-Kristallkörnern zu Rohmaterlalpulver, bestehend aus W-BN, keramischem Material und Metall, erhalten wird, so Ist, wenn die Menge an Z-BN-Kristallkörnern nicht größer als 10 Vol.-*, bezogen auf die Gesamtmenge des Gemisches, Ist, die Vlckershärte des erhaltenen zusammengesetzten Sinterkörpers nicht wesentlich höher als die eines Sinterkörpers, der aus einem Rohmaterialpulver erzeugt Ist, das nur aus W-BN, keramischem Material und Metall besteht, und sie beträgt etwa 25 000 N/mm2. Diese Vickershärte 1st um 5000 bis 1000 N/mm2 niedriger als die des vorstehend beschriebenen Z-BN-Slnterkörpers, das auf dem Markt angeboten wird und eine hohe Härte hat. Jedoch Ist die Schneidleistung des vorstehend erhaltenen zusammengesetzten Sinterkörpers nicht schlechter als die von Z-BN-Slnterkörpern. Die Tatsache, daß die Vlckershärte der zusammengesetzten Sinterkörper 5000 bis 10 000 N/mm2 niedriger 1st als die von Z-BN-Slnterkörpern mit hoher Härte, bedeutet, daß die zusammengesetzten gesinterten Produkte leichter bearbeitet werden können als die Z-BN-Sinterkörper. In der Tal konnten die zusammengesetzten Sinterkörper In relativ kurzer Zelt sogar mittels Ultraschall geschnitten werden. Nichtsdestoweniger hat der zusammengesetzte Sinterkörper eine niedrige Flankenverschlelßfestlgkelt beim Schneidversuch für andere Stoffe und eine hohe Verschleißbeständigkeit.
Demgemäß haben die zusammengesetzten Sinterkörper nach der Erfindung eine ausreichend hohe Härte und eine hohe Verschleißfestigkeit und außerdem können sie leicht zu Schneidwerkzeugen verarbeitet werden. Deshalb stellen die zusammengesetzten Sinterkörper ein brauchbares Material für Schneidwerkzeuge dar, wie sie zum Schneiden von Stoffen verwendet werden, die nicht ein Schneidwerkzeug mit besonders hoher Härte zum Schneiden benötigen, und sind sehr wertvoll für die Industrie.
Außerdem kann das Verfahren zum Herstellen der zusammengesetzten Sinterkörper nach der Erfindung vorteilhaft unter relativ niedrigem Druck ausgeführt werden.
Die nachfolgenden Beispiele erläutern die Erfindung im einzelnen. Die in den Beispielen angegebenen Prozente sind Volumenprozsnte, wenn es nicht anders angegeben ist.
Beispiel 1
W-BN mit einer durchschnittlichen Korngröße von 1 μπι und Z-BN mit einer durchschnittlichen Korngröße von 8 μπι wurden bei einem Mischungsverhältnis von 85% W-BN zu 15% Z-BN In feuchtem Zustand In Äthyläther gemischt, urt ein hochdichtes Bornltrid-Ausgangsmaterialpulver zu erhalten. Cermet-Rohmaterialpulver wurde durch MlscHen von 60% Titannitridpulver, 30% Aluminiumnitridpulver, 8% Nickelpulver und 2% Molybdänpulver in feuchtem Zustand In Äthyläther gewonnen. Beide Rohmaterialien wurden bei einem Mischungsverhältnis von 50% hochdichtem Bornitridpulver zu 50% Cermetpulver In feuchtem Zustand in Äthyläther zu einem Rohmaterlalpulver zum Sintern gemischt. Das Rohmaterialpulver wurde zu einer Scheibe mit einer Dicke von 2 mm und einem Durchmesser von 10 mm preßverformt, der geformte Körper wurde in eine Kapsel aus Molybdänblech von 0,5 mm Dicke und einer Form entsprechend den Abmessungen des ausgeformten Körpers eingeschlossen, und die Kapsel wurde in ein zusammengesetztes Formstück 8 ReReben, wie es In FIe. 2 daree-
stellt Ist. Das zusammengesetzte Formstück 8 wurde in das Innere eines Zylinderkerns 4 (Innendurchmesser 28 mm) einer Bandhochtemperatur- und -hochdruckeinrlchtung gegeben, wie sie In Flg. 1 dargestellt ist. Das zusammengesetzte Formstück 8 wurde unter einem Druck von 5 GPa durch Anwenden eines Druckes auf die oberen und unteren Ambosse 1 und 1 gepreßt und gleichzeitig wurde das zusammengesetzte Formstück auf 13000C erhitzt, indem ein elektrischer Strom an die zylindrische Heizvorrichtung 12 angelegt wurde. Diese Druck- und Temperaturbedingungen wurden 15 Minuten lang aufrechterhalten. Dann wurde der elektrische Strom abgeschaltet, der Druck wurde aufgehoben, und die Kapsel wurde aus dem zusammengesetzten Formstück herausgenommen. Das Molybdän, das die Kapselwand bildete, wurde durch Abschleifen mit einem SlH-ciumcarbldschlelfstein entfernt, wodurch ein scheibenförmiger zusammengesetzter Sinterkörper gemäß der
Ό Erfindung erhalten wurde. Die Oberfläche des erhaltenen zusammengesetzten Sinterkörpers hatte eine Vickershärte (Last 10 N) von 25 300 N/mm2. Das Röntgenbeugungsdiagramm des zuammengesetzten Sinterkörpers zeigte, daß keine Umwandlung von W-BN In Z-BN stattgefunden hatte. Dann wurde der zusammengesetzte Sinterkörper mittels Ultraschallschneidmaschine, bei der Diamantschleifkörner mit einer durchschnittlichen Korngröße von 5 um bei einer Leistung von 1 kW verwendet wurden, halbiert. Für dieses Schneiden waren fünf Minuten erforderlich. Die erhaltenen halbkreisförmigen zusammengesetzten Sinterkörper wurden nochmals auf dieselbe Welse halbiert, und die erhaltenen Viertel wurden mit einem Diamantschleifstein zu viertelkreisförmigen Schneidmundstücken geschliffen. Das Schneidmundstück wurde mit einem Stahlschaft verlötet und einem Schneidtest unterzogen. Bei diesem Versuch wurde ein SKD-61-Stahl, der zuvor auf eine Rockwellhärte von C Scala 58 hitzebehandelt worden war, in nassem Zustand durch das Mundstück bei einer Umfangsgeschwindigkeit von 117 m/mln, einer Tiefe von 0,5 mm und einem Vorschub von 0,11 mm/Umdrehung geschnitten. Es zeigte sich, daß dieser zusammengesetzte Sinterkörper einen Flankenverschleiß von 0,30 mm bei m Schneiden für 20 Minuten hatte, so daß er von großem praktischem Wert ist.
Beispiel 2
Dasselbe W-BN wie in Beispiel 1 wurde mit Z-BN mit einer durchschnittlichen Korngröße von 1,5 μίτι in nassem Zustand bei einem Mischungsverhältnis von 90% W-BN zu 10% Z-BN zur Erzeugung eines hochdichten Bornitridrohmaterialpulvers gemischt. Cermetrohmaterialpulver wurde durch Mischen In nassem Zustand von 70% Tltanboridpulver, 15% SlHclumcarbldpulver, 10% Aluminiumnitridpulver und 5% Nickelpulver erzeugt.
Beide Rohmaterialpulver wurden In trockenem Zustand 100 Stunden lang bei einem Mischungsverhältnis von 40% des hochdichten Bornitrids zu 60% Cermet zu einem Rohmaterialpulver zum Sintern gemischt. Dieses Rohmaterialpuiver wurde auf die In Beispiel 1 beschriebene Welse gesintert, wobei ein scheibenförmiger zusammengesetzter Sinterkörper erhalten wurde, der eine Vickershärte von 24 800 N/mm2 (Last 10 N) hatte.
Das Röntgenbeugungsdiagramm des erhaltenen zusammengesetzten Sinterkörpers zeigt, daß keine Umwandlung von W-BN In Z-BN stattgefunden hatte. Als der erhaltene zusammengesetzte Sinterkörper durch Ultraschall auf die in Beispiel 1 beschriebene Welse halbiert werden sollte, waren dafür vier Minuten erforderlich. Als außerdem ein Mundstück aus dem zusammengesetzten Sinterkörper hergestellt und diesem dem Schneidtest auf die in Beispiel 1 beschriebene Weise unterzogen wurde, zeigte der zusammengesetzte Sinterkörper einen Flankenverschleiß von 0,35 mm beim Schneiden für 20 Minuten.
Beispiel 3
Dasselbe Rohmaterialpuiver zum Sintern, wie es mit Ansatz und Verfahren des Beispiels 2 erhalten wurde, wurde unter den In Beispiel 1 beschriebenen Bedingungen gesintert, mit der Ausnahme, daß der Druck auf 6 GPa und die Temperatur auf 15000C geändert wurden, um einen scheibenförmigen zusammengesetzten Sinterkörper mit einer Vickershärte (Last 10 N) von 25 500 N/mm2 zu erhalten. Das Röntgenbeugungsdiagramm des erhaltenen zusammengesetzten Sinterkörpers zeigte, daß keine Umwandlung von W-BN In Z-BN stattgefunden hatte.
Als der zusammengesetzte Sinterkörper durch Ultraschall auf die in Beispiel 1 beschriebene Weise halbiert wurde, waren hierfür fünf Minuten erforderlich. Als außerdem ein Schneidmundstück aus dem zusammengesetzten Sinterkörper hergestellt und der Schneidtest auf die in Beispiel 1 erläuterte Weise durchgeführt wurde, zeigte der zusammengesetzte Sinterkörper einen Flankenverschleiß von 0,30 mm beim Schneiden für 20 Minuten.
Beispiel 4
W-BN und Z-BN der in Beispiel 1 verwendeten Art wurden in trockenem Zustand bei einem Mischungsverhältnis von 85% W-BN zu 15% Z-BN gemischt zur Erzeugung eines hochdichten Bornitridpulvers. Cermetrohmaterialpulver wurde durch Mischen von 35% Hafniumcarbidpulver, 45% Hafniumboridpulver, 1096 Hafnlumpulver, 4% Nickelpulver, 3% Vanadinpulver und 3% Aluminiumpulver in trockenem Zustand erzeugt. Beide Rohmaterialpuiver wurden in trockenem Zustand 100 Stunden lang bei einem Mischungsverhältnis von 30% hochdichtem Bornitridpulver zu 70% Cermetpulver zur Gewinnung eines Rohmaterialpulvers zum Sintern gemischt. Dieses wurde auf die in Beispiel 1 erläuterte Welse zu einem scheibenförmigen zusammengesetzten Sinterkörper gesintert, mit der Ausnahme, daß der Druck auf 5,5 GPa abgeändert wurde.
Der zusammengesetzte Sinterkörper hatte eine Vickershärte (Last 10 N) von 25 000 N/irrm2. Das Röntgenbeugungsdlagramm des zusammengesetzten Sinterkörpers zeigte, daß keine Umwandlung von W-BN in Z-BN stattgefunden hatte. Als der zusammengesetzte Sinterkörper durch Ultraschall auf die In Beispiel 1 beschriebene Weise halbiert wurde, waren hierfür vier Minuten erforderlich. Als außerdem wie in Beispiel 1 ein Schneid-
mundstück aus dem zusammengesetzten Sinterkörper hergestellt wurde, zeigte dieser beim Schneiden für 20 Minuten einen Flankenabrieb von 0,35 mm.
Beispiel 5
Hochdichtes Bornitridpulverrohmaterial wurde auf die In Beispiel 4 beschriebene Welse erzeugt. Cermetrohmaterlalpulver wurde durch Mischen in trockenem Zustand von 70% Slllclumnltridpulver, 10% Alumlnlumnitridpulver, 7% Yttriumoxid-p-pulver, 5% Aluminiumpulver, 5% Slllciumpulver und 3% Wolframpulver erzeugt. Beide Rohmaterialpulver wurden In trockenem Zustand 100 Stunden lang bei einem Mischungsverhältnis von 60% hochdichtem Bornitridpulver zu 40% Cermetpulver zu einem Rohmaterialpulver zum Sintern vermischt. Dieses wurde auf die in Beispiel 4 beschriebene Welse gesintert, um einen scheibenförmigen zusammengesetzten Sinterkörper herzustellen, der eine Vlckershärte (Last 10 N) von 26 800 N/mm2 hatte. Das Röntgenbeugungsdlagramm des erhaltenen zusammengesetzten Sinterkörpers zeigte, daß keine Umwandlung von W-BN in Z-BN stattgefunden hatte.
Als der erhaltene zusammengesetzte Sinterkörper durch Ultraschall auf die in Beispiel 1 beschriebene Weise halbiert wurde, waren hierfür sechs Minuten erforderlich. Als außerdem ein Schneidrnundsiück aus dem zusammengesetzten Sinterkörper hergestellt und dieses auf die in Beispiel 1 beschriebene Welse dem Schneidtest unterzogen wurde, zeigte der zusammengesetzte Sinterkörper einen Flankenabrieb von 0,25 mm beim Schneiden für 20 Minuten.
Der Übersichtlichkeit halber sind Bedingungen und Ergebnisse der Beispiele 1 bis 5 In der folgenden Tabelle 1 zusammengestellt.
Tabelle 1
Beispiel Menge an BN, bezogen Härte 1 1330 2 1300 10 3 1500 4 5 1330
Roh auf die Gesamtmenge des (Rockwell) 50 5 40 5 40 6 30 60 5,5
material Rohmaterialpulvers (Vol.-%) Periphere Geschwindigkeit (m/mln) 15 15 15 15
pulver Menge an im BN enthaltenem Tiefe (mm) 25300 24800 25500 26800
Z-BN (Vol.-%) Vorschub (mm/U) 15 SKD 61 10 SKD 61 10 SKD 61 15 15 SKD 61
Menge an Im BN enthaltenem Zelt (min)
W-BN (Vol.-%) Flankenabrieb 85 58 90 58 90 58 85 85 58
Menge an Cermet, bezogen
auf die Gesamtmenge des 50 117 60 117 60 117 70 40 117
Rohmaterialpulvers (Vol.-%) 0,5 0,5 0,5 0,5
Keram. Komponente 1 (Vol.-%) 0,11 0,11 0,11 0,11
Keram. Komponente 2 (VoI.-%) TlN: 60 20 TlB2:70 20 TiB2:70 20 HfC: 35 Sl3N4: 70 20
Keram. Komponente 3 (Vol.-%) AlN: 30 0,30 SlC : 15 0,35 SlC: 15 0,30 HfB2:45 AlN: 10 0,25
Metall 1 (Vol.-%) - Beispiele 6bis AlN: 10 AlN: 10 - Y2O3: 7
Metall 2 (Vol.-%) Ni: 8 Ni: 5 Nl: 5 Hf: 10 Al: 5
Metall 3 (Vol.-%) Mo: 2 - - Ni: 4 Si: 5
Metall 4 (Vol.-%) _ _ - V: 3 W:3
Temperatur (° C) - - - Al: 3 -
Herstel Druck (GPa) 1300
lungsbe Zeit (min) 5,5
dingungen älnterkörpers (Vickers-Härte) (N/mm2) 15
Härte des! Zu schneidender Art 25000
Bedin Stahl SKD 61
gungen
und 58
LiIgWI LtOO**
der 117
Schneld- 0,5
prufung 0,11
20
0,35
Zusammengesetzte Sinterkörper wurden hergestellt und einer Schneldprüfung unterzogen, wie es Im vorstehenden Beispiel 1 beschrieben Ist. Die jeweiligen Zusammensetzungen, Herstellungsbedingungen und Schneidbedingungen sind in der folgenden Tabelle 2 angegeben.
Tabelle Beispiel
10
Roh- Menge an BN, bezogen
material- auf die Gesamtmenge des
pulver Rohmaterialpulvers (Vol.-«) Menge an Im BN enthaltenem Z-BN (Vol.-«)
Menge an Im BN enthaltenem W-BN (Vol.-«) Menge an Cermet, bezogen auf die Gesamtmenge des Rohmaterlalpulvers (Vol.-«) Keram. Komponente 1 (Vol.-%) Keram. Komponente 2 (Vol.-«) Keram. Komponente 3 (Vol.-*) Metall 1 (Vol.-*) Metall 2 (Vol.-«) Metall 3 (Vol.-96) Metall 4 (Vol.-«)
Herstel- Temperatur (° C) iungsbe- Druck (GPa) dingungen Zelt (min) Härte des Sinterkörpers (Vickers-Härte) (N/mm" Bedln- Zu schneidender Art gungen und Ergebnisse der Schneidprüfung
Zu schneidender
Stahl
Härte (Rockwell)
Periphere
Geschwindigkeit (m/mln)
Tiefe (mm)
Vorschub (mm/U)
Zeit (min)
Flankenabrieb (mm)
20
38
48
4 16 14 CTv 12
96 84 86 94 88
85 80 45 62 52
Al2O3:50
TlO2: Ί5
B4C: 5
Al: 25
NI: 5		 ZrB2:45
HfB2:15
TlN: 10
Al: 20
Si: 5
Fe: 5		 WC: 20
TiN: 50
TlB2:5
Al: 10
Zr: 15		 TaC: 20
TlC: 50
Mg: 10
Al: 10
Co: 10		 NbC: 40
TlN: 20
SlC: 15
Al: 22
B:3
1800
7
10
22200
SCM 21		 1200
4
20
21500
SCM 21		 1750
6,5
20
27300
SKD 11		 1650
4,5
IO
25200
S 45 C		 1550
6,2
15
24400
S 45 C
56 56 62 59 59
89 89 UO 218 218
0,2
0,08
40
0,22		 0,2
0,08
40
0,25		 0,5
0,1
20
0,28		 0,4
0,1
60
0,29		 0,4
0,1
60
0,24
Verglelchsbelsplele 1 bis 3
Auf die in Beispiel 1 beschriebene Weise wurden zusammengesetzte Sinterkörper hergestellt und diese der Schneidprüfung unterzogen. Zusammensetzung und Herstellungsbedingungen der Sinterkörper sowie die Bedingungen der Schneidprüfung sind In der nachfolgenden Tabelle 3 zusammengestellt. Die bei der Schneidprüfung erhaltenen Ergebnisse sind ebenfalls In Tabelle 3 angegeben. In dieser Tabelle 3 sind die Verglelchsbelsplele 1 und 2 dem Anmeldungsbeispiel 1 und das Verglelchsbelspiel 3 dem Anmeldungsbeispiel 4 gegenübergestellt.
Tabelle Vergleichsbeispiel
Roh Menge an BN, bezogen auf die 50 1300 50 _ 1300 30
material· 5 5
pulver Menge an im BN enthaltenem 100 15 100 15 100
Z-BN (Vol.-«) 29200 23800
Menge an Im BN enthaltenem _ 50 _
W-BN (Vol.-«)
Menge an Cermet, bezogen 50 TIN: 60 70
auf die Gesamtmenge des Rohmaterialpulvers (Vol.-«) AlN: 30
Keram. Komponente 1 (Vol.-«) TiN: 60 Nl: 8 HfC: 35
Keram. Komponente 2 (Vol.-«) AlN: 30 Mo: 2 HfB2:45
Metall 1 (Vol.-«) Nl: 8 - Hf: 10
Metall 2 (Vol.-«) Mo: 2 - Nl: 4
Metall 3 (Vol.-«) _ V:3
Metall 4 (Vol.-«) - Al: 3
Herstel Temperatur (° C) 1350
lungsbe Druck (GPa) 5,5
dingungen Zeit (min) 15 ..
Harte des Sinterkörpers (Vickers-Härte) (N/mm2) 27800
Tabelle 3 Vergleichsbeispiel
Bedln- Zu schneidender Stahl Art SKD 61 SKD 61 SKD 61
gungen
Ergebnisse
der Periphere Geschwindigkeit (m/mln)
Schneid- Tiefe (mm)
prüfung Vorschub (mm/U)
Zelt (min)
Flankenabrieb (mm)
Härte (m/min) 58 58 58
(Rockwell)
117 117 117
0,5 0,5 0,5
0,11 0,11 0,11
Hierzu 1 Blatt Ze!chnun°er! 20 20 20
0,49 0,38 0,55

Claims (2)

Patentansprüche:
1. Zusammengesetzte Sinterkörper, der neben Bornitrid mindestens ein keramisches Material und mindestens ein Metall als Cermet-Kompor.enten enthalt, dadurch gekennzeichnet, daß die Sinterkörper aus
15 bis 60 Vol.-% hochdichtem Bornitrid und Rest Cermet bestehen, wobei das hochdichte Bornitrid aus 4 bis
16 Vol.-% Zinkblende-Bornitrld und 96 bis 84 Vol.-96 Wurtzit-Bornitrid besteht und wobei das Cermet aus 70 bis 95 Vol.-% keramischem Material und 30 bis 5 Vol.-96 Metall besteht.
2. Verfahren zum Herstellen von zusammengesetzten Sinterkörpern nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man das hochdichte Bornitrid mit dem Cermet mischt, wobei die Komponenten in Pulverform vorliegen, und daß man das erhaltene Gemisch unter einem Druck von 4 bis 7 GPa und bei einer Temperatur von 1200 bis 1800° C sintert.
DE3044945A 1979-11-30 1980-11-28 Hochdichtes Bornitrid enthaltende zusammengesetzte Sinterkörper und Verfahren zu ihrer Herstellung Expired DE3044945C2 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP54154245A JPS5856018B2 (ja) 1979-11-30 1979-11-30 切削工具用高密度相窒化硼素複合焼結体およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE3044945A1 DE3044945A1 (de) 1981-09-03
DE3044945C2 true DE3044945C2 (de) 1985-10-03

Family

ID=15579999

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE3044945A Expired DE3044945C2 (de) 1979-11-30 1980-11-28 Hochdichtes Bornitrid enthaltende zusammengesetzte Sinterkörper und Verfahren zu ihrer Herstellung

Country Status (4)

Country Link
US (1) US4394170A (de)
JP (1) JPS5856018B2 (de)
DE (1) DE3044945C2 (de)
SE (1) SE436643B (de)

Families Citing this family (85)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS601390B2 (ja) * 1981-06-29 1985-01-14 三菱マテリアル株式会社 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料
ZA823732B (en) * 1981-07-27 1983-08-31 Gen Electric Process for making diamond and cubic boron nitride compacts
JPS6020457B2 (ja) * 1981-10-06 1985-05-22 三菱マテリアル株式会社 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料
JPS6020458B2 (ja) * 1981-10-07 1985-05-22 三菱マテリアル株式会社 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料
US4353714A (en) * 1981-10-26 1982-10-12 General Electric Company Polycrystalline silicon-bonded cubic boron nitride body and method
JPS5964737A (ja) * 1982-10-01 1984-04-12 Nippon Oil & Fats Co Ltd 切削工具用高密度相窒化ホウ素含有焼結体およびその製造法
JPS6096739A (ja) * 1983-11-01 1985-05-30 Ishizuka Kenkyusho:Kk 高圧相ｂν−超硬共焼結体の製造法
JPS60200864A (ja) * 1984-03-22 1985-10-11 東芝タンガロイ株式会社 立方晶窒化ホウ素を含む焼結体を製造する方法
US4650776A (en) * 1984-10-30 1987-03-17 Smith International, Inc. Cubic boron nitride compact and method of making
US4647546A (en) * 1984-10-30 1987-03-03 Megadiamond Industries, Inc. Polycrystalline cubic boron nitride compact
US4703884A (en) * 1985-05-20 1987-11-03 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Steel bonded dense silicon nitride compositions and method for their fabrication
US4704338A (en) * 1985-05-20 1987-11-03 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Steel bonded dense silicon nitride compositions and method for their fabrication
US4793859A (en) * 1985-07-31 1988-12-27 General Electric Company Infiltration of mo-containing material with silicon
US5627542A (en) * 1985-12-23 1997-05-06 Loral Vought Systems Corporation Method of making a radar transparent window material operable above 2000° C.
JPH0621313B2 (ja) * 1985-12-28 1994-03-23 住友電気工業株式会社 高硬度工具用焼結体およびその製造方法
JPS6323668A (ja) * 1986-04-07 1988-01-30 前島　孝 芳香剤を備えた装飾用置物の製法
JPS6372843A (ja) * 1987-08-28 1988-04-02 Nippon Oil & Fats Co Ltd 切削工具用高密度相窒化ホウ素含有焼結体の製造法
US4956012A (en) * 1988-10-03 1990-09-11 Newcomer Products, Inc. Dispersion alloyed hard metal composites
US4968647A (en) * 1989-07-24 1990-11-06 Curators Of The University Of Missouri Fracture toughening of sintered diamond and carbide ceramics
CA2030350C (en) * 1989-11-27 1994-08-02 Tetsuo Nakai Hard sintered compact for tools
US5326380A (en) * 1992-10-26 1994-07-05 Smith International, Inc. Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride
US5271749A (en) * 1992-11-03 1993-12-21 Smith International, Inc. Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride
US5398455A (en) * 1993-01-14 1995-03-21 United Technologies Corporation Grinding tool
US5457075A (en) * 1993-05-11 1995-10-10 Hitachi Metals, Ltd. Sintered ceramic composite and molten metal contact member produced therefrom
US5423899A (en) * 1993-07-16 1995-06-13 Newcomer Products, Inc. Dispersion alloyed hard metal composites and method for producing same
US5409868A (en) * 1993-12-23 1995-04-25 Electrofuel Manufacturing Co. Ceramic articles made of compositions containing borides and nitrides
US5512235A (en) * 1994-05-06 1996-04-30 General Electric Company Supported polycrystalline compacts having improved physical properties and method for making same
US5510193A (en) 1994-10-13 1996-04-23 General Electric Company Supported polycrystalline diamond compact having a cubic boron nitride interlayer for improved physical properties
US5660075A (en) 1995-03-28 1997-08-26 General Electric Company Wire drawing die having improved physical properties
US5697994A (en) * 1995-05-15 1997-12-16 Smith International, Inc. PCD or PCBN cutting tools for woodworking applications
US5560754A (en) * 1995-06-13 1996-10-01 General Electric Company Reduction of stresses in the polycrystalline abrasive layer of a composite compact with in situ bonded carbide/carbide support
US5855996A (en) 1995-12-12 1999-01-05 General Electric Company Abrasive compact with improved properties
US5957005A (en) 1997-10-14 1999-09-28 General Electric Company Wire drawing die with non-cylindrical interface configuration for reducing stresses
US6045440A (en) * 1997-11-20 2000-04-04 General Electric Company Polycrystalline diamond compact PDC cutter with improved cutting capability
US6042463A (en) * 1997-11-20 2000-03-28 General Electric Company Polycrystalline diamond compact cutter with reduced failure during brazing
US5869015A (en) * 1998-05-04 1999-02-09 General Electric Company Method for producing cubic boron nitride using melamine as a catalyst
DE19827803A1 (de) * 1998-06-23 1999-12-30 Bortec Gmbh Verfahren zur Herstellung von Bornitridschichten auf metallischen und nichtmetallischen Werkstoffoberflächen und Schneidwerkzeugen
US6196910B1 (en) 1998-08-10 2001-03-06 General Electric Company Polycrystalline diamond compact cutter with improved cutting by preventing chip build up
US6645612B2 (en) 2001-08-07 2003-11-11 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. High solids hBN slurry, hBN paste, spherical hBN powder, and methods of making and using them
US6871613B2 (en) * 2003-06-06 2005-03-29 Schulmerich Carillons, Inc. Tarnish-resistant handbell and its method of manufacture
US7494635B2 (en) * 2003-08-21 2009-02-24 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Boron nitride agglomerated powder
KR20050068506A (ko) * 2003-12-30 2005-07-05 아키라 히라이 칼날소재의 제조방법 및 그에 의한 칼날소재
US7757793B2 (en) * 2005-11-01 2010-07-20 Smith International, Inc. Thermally stable polycrystalline ultra-hard constructions
US9217296B2 (en) 2008-01-09 2015-12-22 Smith International, Inc. Polycrystalline ultra-hard constructions with multiple support members
US7909121B2 (en) * 2008-01-09 2011-03-22 Smith International, Inc. Polycrystalline ultra-hard compact constructions
US8789894B2 (en) * 2009-01-13 2014-07-29 Diamond Innovations, Inc. Radial tool with superhard cutting surface
US8727043B2 (en) 2009-06-12 2014-05-20 Smith International, Inc. Cutter assemblies, downhole tools incorporating such cutter assemblies and methods of making such downhole tools
US8580593B2 (en) * 2009-09-10 2013-11-12 Micron Technology, Inc. Epitaxial formation structures and associated methods of manufacturing solid state lighting devices
JP3174409U (ja) * 2011-11-29 2012-03-22 株式会社フォーエバー ダイアモンド粒子含有刃物
CN103160776B (zh) * 2011-12-15 2015-06-10 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 一种二硼化钛-镍涂层或薄膜的制备方法
CN103060794B (zh) * 2013-01-22 2015-09-16 广东新劲刚新材料科技股份有限公司 镍和二硼化钛混合料及其在金属基体上制作涂层的方法
US9598907B2 (en) 2014-02-28 2017-03-21 Diamond Innovations Inc. Modification of diamond feeds for improving polycrystalline diamond cutter
WO2015156789A1 (en) 2014-04-09 2015-10-15 Diamond Innovations, Inc. Polycrystalline diamond compact with enhanced thermal stability
WO2015171711A1 (en) 2014-05-07 2015-11-12 Diamond Innovations, Inc. Polycrystalline diamond compact with a modified substrate
US11279002B2 (en) 2014-06-26 2022-03-22 Diamond Innovations. Inc. Dense packing particle size distribution for PDC cutters
US10166654B2 (en) 2014-06-26 2019-01-01 Diamond Innovations, Inc. Dense packing particle size distribution for PDC cutters
EP3197846B1 (de) 2014-09-26 2019-03-06 Diamond Innovations, Inc. Substrate für polykristalline diamantschneider mit einzigartigen eigenschaften
WO2016049452A1 (en) 2014-09-26 2016-03-31 Diamond Innovations, Inc. Cutters comprising polycrystalline diamond attached to a hard metal carbide substrate
US11434136B2 (en) 2015-03-30 2022-09-06 Diamond Innovations, Inc. Polycrystalline diamond bodies incorporating fractionated distribution of diamond particles of different morphologies
US10017390B2 (en) 2015-03-30 2018-07-10 Diamond Innovations, Inc. Polycrystalline diamond bodies incorporating fractionated distribution of diamond particles of different morphologies
US10137557B2 (en) 2015-11-18 2018-11-27 Diamond Innovations, Inc. High-density polycrystalline diamond
US10287824B2 (en) 2016-03-04 2019-05-14 Baker Hughes Incorporated Methods of forming polycrystalline diamond
US11292750B2 (en) 2017-05-12 2022-04-05 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements and structures
US11396688B2 (en) 2017-05-12 2022-07-26 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements, and related structures and earth-boring tools
US11536091B2 (en) 2018-05-30 2022-12-27 Baker Hughes Holding LLC Cutting elements, and related earth-boring tools and methods
US11280178B2 (en) 2020-03-25 2022-03-22 Saudi Arabian Oil Company Wellbore fluid level monitoring system
US11125075B1 (en) 2020-03-25 2021-09-21 Saudi Arabian Oil Company Wellbore fluid level monitoring system
US11414963B2 (en) 2020-03-25 2022-08-16 Saudi Arabian Oil Company Wellbore fluid level monitoring system
US11866372B2 (en) 2020-05-28 2024-01-09 Saudi Arabian Oil Company Bn) drilling tools made of wurtzite boron nitride (W-BN)
US11414985B2 (en) 2020-05-28 2022-08-16 Saudi Arabian Oil Company Measuring wellbore cross-sections using downhole caliper tools
US11414984B2 (en) 2020-05-28 2022-08-16 Saudi Arabian Oil Company Measuring wellbore cross-sections using downhole caliper tools
US11631884B2 (en) 2020-06-02 2023-04-18 Saudi Arabian Oil Company Electrolyte structure for a high-temperature, high-pressure lithium battery
US11149510B1 (en) 2020-06-03 2021-10-19 Saudi Arabian Oil Company Freeing a stuck pipe from a wellbore
US11391104B2 (en) 2020-06-03 2022-07-19 Saudi Arabian Oil Company Freeing a stuck pipe from a wellbore
US11719089B2 (en) 2020-07-15 2023-08-08 Saudi Arabian Oil Company Analysis of drilling slurry solids by image processing
US11255130B2 (en) 2020-07-22 2022-02-22 Saudi Arabian Oil Company Sensing drill bit wear under downhole conditions
US11506044B2 (en) 2020-07-23 2022-11-22 Saudi Arabian Oil Company Automatic analysis of drill string dynamics
US11867008B2 (en) 2020-11-05 2024-01-09 Saudi Arabian Oil Company System and methods for the measurement of drilling mud flow in real-time
US11434714B2 (en) 2021-01-04 2022-09-06 Saudi Arabian Oil Company Adjustable seal for sealing a fluid flow at a wellhead
US11697991B2 (en) 2021-01-13 2023-07-11 Saudi Arabian Oil Company Rig sensor testing and calibration
US11572752B2 (en) 2021-02-24 2023-02-07 Saudi Arabian Oil Company Downhole cable deployment
US11727555B2 (en) 2021-02-25 2023-08-15 Saudi Arabian Oil Company Rig power system efficiency optimization through image processing
US11846151B2 (en) 2021-03-09 2023-12-19 Saudi Arabian Oil Company Repairing a cased wellbore
US11624265B1 (en) 2021-11-12 2023-04-11 Saudi Arabian Oil Company Cutting pipes in wellbores using downhole autonomous jet cutting tools
US11867012B2 (en) 2021-12-06 2024-01-09 Saudi Arabian Oil Company Gauge cutter and sampler apparatus

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE350074B (de) * 1964-06-01 1972-10-16 Du Pont
US3892644A (en) * 1970-06-08 1975-07-01 California Metallurg Ind Inc Method of making cermet powders
US3852078A (en) * 1970-12-24 1974-12-03 M Wakatsuki Mass of polycrystalline cubic system boron nitride and composites of polycrystalline cubic system boron nitride and other hard materials, and processes for manufacturing the same
JPS564510B2 (de) * 1972-09-01 1981-01-30
JPS5529139B2 (de) * 1972-09-01 1980-08-01
JPS564509B2 (de) * 1974-08-15 1981-01-30
JPS5219208A (en) * 1975-08-04 1977-02-14 Sanyo Electric Co Ltd Slow starter circuit for motors
US4132554A (en) * 1976-09-30 1979-01-02 Nippon Oil And Fats Co. Ltd. Method for producing a sintered compact of boron nitride with high density form
AU512633B2 (en) * 1976-12-21 1980-10-23 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Sintered tool
JPS5466910A (en) * 1977-11-08 1979-05-29 Sumitomo Electric Industries Sintered body for high hardness tool and method of making same
JPS5377811A (en) * 1976-12-21 1978-07-10 Sumitomo Electric Ind Ltd Sintered material for tools of high hardness and its preparation
JPS53136015A (en) * 1977-05-04 1978-11-28 Sumitomo Electric Industries Sintered high hardness object for tool making and method of its manufacture
US4138252A (en) * 1977-06-10 1979-02-06 Vereschagin Leonid F Cubic boron nitride in a binder and method for its production

Also Published As

Publication number Publication date
SE436643B (sv) 1985-01-14
US4394170A (en) 1983-07-19
SE8008343L (sv) 1981-05-31
JPS5677359A (en) 1981-06-25
JPS5856018B2 (ja) 1983-12-13
DE3044945A1 (de) 1981-09-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3044945C2 (de) Hochdichtes Bornitrid enthaltende zusammengesetzte Sinterkörper und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE3012199C2 (de) Sinterkörper aus Bornitrid mit einer Matrix aus MC↓x↓, MN↓x↓ und/oder M(CN)↓x↓ und Al und seine Verwendung
DE60110237T2 (de) Verfahren zur herstellung eines diamanthaltigen abrasiven produkts
DE3610041C2 (de) Keramik auf Zirkoniumdioxidbasis mit Aluminiumoxid, Spinell, Mullit oder Spinell und Mullit und mit verbesserter hydrothermaler und thermischer Stabilität
DE3022213C2 (de) Keramischer Formkörper mit eutektischen Gefügebestandteilen und Verfahren zu seiner Herstellung
EP0004031B1 (de) Dichte polykristalline Formkörper aus alpha-Siliciumcarbid und Verfahren zu ihrer Herstellung durch drucklose Sinterung
DE2756512C3 (de) Verwendung eines Sinterkörpers für ein Werkzeug zur spanabhebenden Bearbeitung von Stahl und Gußeisen
DE2800174C2 (de)
DE3010545C2 (de) Gesinterte Keramik, insbesondere für Zerspanungswerkzeuge, und Verfahren zur Herstellung derselben
EP0433856B1 (de) Hartmetall-Mischwerkstoffe auf Basis von Boriden, Nitriden und Eisenbindemetallen
DE3027401C2 (de)
DE2923213B2 (de) Schneidplatte für die spanabhebende Bearbeitung und deren Herstellung
EP0021239B1 (de) Verfahren zur Herstellung von dichten Formkörpern aus polykristallinem alpha-Siliciumcarbid durch Heisspressen und so hergestellte Formkörper
DE102006013746A1 (de) Gesinterter verschleißbeständiger Werkstoff, sinterfähige Pulvermischung, Verfahren zur Herstellung des Werkstoffs und dessen Verwendung
DE2149944A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Formkoerpern aus Borkohlenstoffverbindungen
DE2923729C2 (de)
DE19510088A1 (de) Hochdruckphasen-Bornitrid-Sinterkörper für Schneidwerkzeuge und Verfahren zur Herstellung derselben
DE2919370A1 (de) Gesinterter keramikkoerper zur verwendung bei schneidwerkzeugen und verfahren zu dessen herstellung
DE3335341C2 (de)
DE1962495B2 (de) Verfahren zur Herstellung von gesintertem Chromstahl hoher Dichte
DE2910628A1 (de) Verfahren zur herstellung eines reaktionsgebundenen siliziumkarbidkoerpers
DE2934968A1 (de) Gesintertes siliciumcarbidprodukt und verfahren zu seiner herstellung
EP0052851B1 (de) Polykristalliner Formkörper aus Siliziumkarbid und Verfahren zu seiner Herstellung
DE3843712C2 (de) Titanborid-Keramikmaterial und Verfahren zu seiner Herstellung
DE3529265C2 (de)

Legal Events

Date Code Title Description
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
8128 New person/name/address of the agent

Representative=s name: MUELLER-BOERNER, R., DIPL.-ING., 1000 BERLIN WEY,

D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8339 Ceased/non-payment of the annual fee