DE2033860C3 - Verfahren zur unabhängigen Modulation der Amplitude und der Phase von Licht durch Anwendung von Druck - Google Patents
Verfahren zur unabhängigen Modulation der Amplitude und der Phase von Licht durch Anwendung von DruckInfo
- Publication number
- DE2033860C3 DE2033860C3 DE2033860A DE2033860A DE2033860C3 DE 2033860 C3 DE2033860 C3 DE 2033860C3 DE 2033860 A DE2033860 A DE 2033860A DE 2033860 A DE2033860 A DE 2033860A DE 2033860 C3 DE2033860 C3 DE 2033860C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- light
- phase
- pressure
- amplitude
- modulation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 31
- 230000010287 polarization Effects 0.000 claims description 17
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 11
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 claims description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 18
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 18
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 description 1
- 238000001879 gelation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
- G02F1/01—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour
- G02F1/0128—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour based on electro-mechanical, magneto-mechanical, elasto-optic effects
- G02F1/0131—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour based on electro-mechanical, magneto-mechanical, elasto-optic effects based on photo-elastic effects, e.g. mechanically induced birefringence
- G02F1/0134—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour based on electro-mechanical, magneto-mechanical, elasto-optic effects based on photo-elastic effects, e.g. mechanically induced birefringence in optical waveguides
Description
Lichtstrahls die Druckausübungen in gleicher Der Erfindung liegt, ausgehend von diesem vorPhase,
zur Amplitudenmodulation des Licht- bekannten Stand der Technik, die Aufgabe zugrunde,
Strahls in entgegengesetzter Phase erfolgen, und 35 einerseits die Phase von kohärentem Licht unabhängig
zwar mit jeweils gleichen Beträgen. von irgendeiner Amplitudenmodulation zu modu-
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch ge- lieren und andererseits die Amplitude von kohärentem
kennzeichnet, daß der Winkel der Druckgeber Licht unabhängig von irgendeiner Phasenmodulation
(23, 25; 27, 29) zueinander sich auf genau 90° zu modulieren.
beläuft. 40 Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch ge
löst, daß polarisiertes kohärentes Licht durch eine
nur die HEn-Mode übertragende optische Lichtleitfaser
geleitet wird, daß die Lichtleitfaser an zwei im Abstand voneinander befindlichen Stellen mit
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vor- 45 praktisch rechtwinklig zueinandergerichteten Druckrichtung
zur unabhängigen Modulation der Amplitude kräften beaufschlagt wird, wobei die beiden Druck-
und der Phase von Licht durch Anwendung von Druck. kräfte so aufeinander abgestimmt werden, daß gleich-
Bei einem derartigen Verfahren wird das Licht mit zeitig mit jeder zeitlichen Änderung der einen Druck-Hilfe
eines Polarisators, eines Analysators und mit kraft die andere Druckkraft zur reinen Phasenmodu-Hilfe
eines lichtdurchlässigen Mediums hinsichtlich 50 lation um den gleichen Betrag und im gleichen Sinn
seiner Phase und hinsichtlich seiner Amplitude und zur reinen Amplitudenmodulation um den
moduliert. Die Polarisationsebene eines polari- gleichen Betrag und im umgekehrten Sinn geändert
sierten Lichtstrahls wird dabei in dem lichtdurch- wird, und daß das aus der Lichtleitfaser austretende
lässigen Medium gedreht, wenn dieses in bestimmter Licht bezüglich seiner Polarisationsrichtung analysiert
Weise von dem Lichtstrahl durchgesetzt wird. 55 wird.
Es ist bekannt, durch Dickenänderung einer auf Bei einer bevorzugten Ausführungsform einer Vor-
beiden Seiten verspiegelten Platte aus einem piezo- richtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen
elektrischen Material eine Phasenmodulation von Verfahrens ist die Anordnung so getroffen, daß ein
Licht zu bewirken (siehe z. B. »Nachrichtentechnische Laser, eine Polarisationsanordnung, eine nur die
Zeitung«, Jahrgang 16, Heft 11, November 1963, 60 ΗΕ,,-Mode übertragende Lichtleitfaser und eine das
S. 567, linke Spalte). austretende Licht bezüglich der Polarisationsrichtung
Andererseits ist es aus der deutschen Auslegeschrift analysierende Vorrichtung vorgesehen sind sowie
254 770 bekannt, zur Steuerung der Lichtdurch- Druckgeber, die praktisch rechtwinklig zueinander auf
lässigkeit von fiberförmigen Lichtleitern in Anord · die Lichtleitfaser Druck ausüben können, und daß
nungen mit Analysatoren das magnetische Feld so an 65 zur Phasenmodulation des Lichtstrahls die Druckden
fiberförmigen Lichtleiter anzulegen, daß die ausübungen in gleicher Phase, zur Amplitudenmodu-Polarisationsrichtung
des durch den fiberförmigen lation des Lichtstrahls in entgegengesetzter Phase Lichtleiter hindurchgehenden Strahls geändert wird. erfolgen, und zwar mit. jeweils gleichen Beträgen.
3 4
Vorzugsweise ist die Anordnung so getroffen, daß daß auf den Stab 11 eine Druckbelastung ausgeübt
der Winkel der Druckgeber zueinander genau 90° wird und damit über den Durchmesser der in der
beträgt. Mitte des Stabes 11 untergebrachten optischen Faser
In der Zeichnung wird eine Ausführungsfonn der gleichzeitig auch auf diese.
Vorrichtung zur Ausführung des Verfahrens nach der 5 Ein zweites Paar piezoelektrischer Wandler 27
Erfindung und Einzelteile dieser Vorrichtung erläutert. und 29 ist so angeordnet, daß eine Druckwirkung auf
Es zeigt: den Stab und damit über einen Durchmesser der
F i g. 1 eine schematische Darstellung ein^r ersten optischen Faser an einer Stelle, die axial im Abstand
Ausführungsfonn der Vorrichtung nach der Er- in der Längsrichtung des Stabes 11 liegt, ausgeübt
findung mit auseinandergerückten Einzelteilen, io wird, wobei die Wandler 23 und 25 die Druckbelastung
F i g. 2 air. Ansicht eines Querschnitts durch einen ausüben. Die Wandler 27 und 29 sind so angeordnet,
Stab im Inneren der Vorrichtung nach F i g. 1, daß die Richtung der Druckbelastung senkrecht zu
F i g. 3 die Ansicht eines Querschnittes durch dem Durchmesser verläuft, über den die Wsndler 23
eine erste Ausführungsform eines Wandlers zur Aus- und 25 die Druckbelastung ausüben. Die Durchübung
von Druckkräften auf die Lichtleitfaser, 15 messer der optischen Faser oder Lichtfaser, über
F i g. 4 eine zweite Ausführungsfonn des Wandlers, welche die Wandlerpaare die Druckwirkung ausüben,
der die Druckkraft auf die Lichtleitfaser ausübt. bezeichnet man im allgemeinen als Achsen der Zu-
Wie F i g. 1 der Zeichnung zeigt, liegt im Inneren sammendrückung.
der neuen Vorrichtung ein Stab 11, in dem eine Licht- Wie oben bereits ausgeführt, sind die Lichtleitfaser
leitfaser 13 untergebracht ist. Vermitteis der neuen so und die Ummantelung, die zusammen den Stab 11
Vorrichtung wird das kohärente Licht, welches durch bilden, so aufgebaut, daß lediglich die HEU-Mode der
die optische Faser hindurchgeht, hinsichtlich der Übertragung in der Lichtleitfaser 13 erfolgt. Das auf
Phase und der Amplitude unabhängig moduliert. diese Weise durch die Lichtleitfaser hindurch über-
F i g. 2 läßt erkennen, daß die Lichtleitfaser 13, tragene Licht wird nach Verlassen des rückwärtigen
die einen Durchmesser von etwa 2,5 Mikron aufweist, as Endes 31 des Stabes durch einen Analysator 34 aufeine
Glasumkleidung trägt, die aus einer inneren genommen, der nur diejenige Komponente des
Schicht 15 aus klar durchsichtigem Glas mit einem empfangenen Lichtes überträgt, die mit einem vorher-Außendurchmesser
von 25 Mikron und einer äußeren bestimmten Winkel polarisiert ist. Die Empfänger-Schicht
17 aus blauem Glas besteht; der Brechungs- vorrichtung 33 arbeitet so, daß die Amplitudenmoduindex
des blauen Glases ist ungefähr gleich dem- 30 lation und die Phasenmodulation der durch den
jenigen der klar durchsichtigen Glasschicht und weist Analysator 34 übertragenen Komponente in enteinen
Außendurchmesser von 50 Mikron auf. sprechende elektrische Signale umgewandelt werden.
Der Aufbau des Stabes 11 ist so gewählt, daß nur Die Polarisationsanordnung 21 sendet das Licht
die niedrigste dielektrische HEU-Mode durch die aus, welches mit einem gegenüber den Druckachsen
Lichtleitfaser fortgepflanzt wird. Die Einschränkung 35 verschobenen Winkel polarisiert ist, vorzugsweise
der Fortpflanzung auf diesen Wellentyp erreicht unter einem Winkel von 45° gegenüber der Achse der
man dadurch, daß der Parameter μ0 in der nach- ausgeübten Drücke. Der Polarisationswinkel des
stehenden Gleichung kleiner als 2,4 gemacht wird: Analysators 34 ist ebenfalls relativ zu den Achsen der
Druckbelastungen versetzt, vorzugsweise unter dem
_ 2π α ι/_»__» /ΐΛ 4o gleichen Winkel wie demjenigen bei den Polarisations-
λ * anordnungen.
Wird eine optische Faser über ihren Durchmesser
In dieser Gleichung ist α der Durchmesser der zusammengedrückt, dann wird die Phase des sich
Lichtleitfaser 13, n, der Brechungsindex der Lichtleit- durch die Faser hindurch fortpflanzenden Lichts, das
faser 13, nt der Brechungsindex der Ummantelung 15 45 parallel zu der Achse polarisiert ist, über wslche die
und λ die Wellenlänge des kohärenten Lichts, das in Zusammendrückung erfolgt, um einen Betrag ver-
die Lichtleitfuser eingegeben wird. Bei einer bevor- zögert, der sich mit der Stärke der Zusammendrük-
zugten Ausführungsform der Vorrichtung nach der kung ändert. Die Phase des sich durch die Faser fort-
Erfindung wird das kohärente Licht von einem pflanzenden kohärenten Lichts, welches senkrecht zu
He-Ne-Laser 19 geliefert; es weist eine Länge von 50 der Achse polarisiert ist, längs derer die Zusammen-
6328 Α-Einheiten auf. drückung erfolgt, wird um einen größeren Betrag
Es ist wichtig, daß die Ummantelung 15 keinerlei verzögert, der sich ebenfalls mit dem Ausmaß der
Licht unter Beeinflussung des modulierten Lichts fort- Zusammendrückung ändert. Auf diese Weise führt die
pflanzt, welches von dem entfernten Ende der Licht- über den Durchmesser der optischen Faser ausgeübte
leitfaser ausgesendet wird. Die blaue Glasschicht 17 55 Zusammendrückung dazu, daß die optische Faser
absorbiert das gesamte Licht, welche sich sonst in der doppelbrechend ist.
Ummantelung fortpflanzen würde. Das sich durch die optische Faser hindurch be-
Wie F i g. 1 zeigt, wird ein Lichtstrahl aus kohären- wegende polarisierte Licht kann in zwei Komponenten
tem Licht mit einer Wellenlänge von 6328 Α-Ein- aufgeteilt werden, die als die ^-Komponente und die
heiten, ausgebildet durch einen He-Ne-Laser 19, durch 60 K-Komponente bezeichnet werden. Die Ä'-Richtung
eine Polarisationsanordnung 21 und dann in das ist so definiert, daß dieselbe parallel zu der Achse
Ende 22 der in der Mitte des Stabes 11 untergebrachten verläuft, über die die Wandler 23 und 25 das Zuoptischen
Faser geführt. Die Polarisationsanordnung sammendrücken ausführen und liegt somit senkrecht
21 überträgt nur Laserlicht mit einem vorherbestimm- zu der Achse, über die die Wandler 27 und 29 das
ten Polarisationswinkel, so daß das in das Ende der 65 Zusammendrücken ausführen. Die Y-Richtung liegt
optischen Faser in den Stab 11 eintretende kohärente somit senkrecht zu der Achse, über die die Wandler
Licht vollständig polarisiert ist. Ein erstes Paar 23 und 25 das Zusammendrücken ausführen und liegt
piezoelektrischer Wandler 23 und 25 ist so angeordnet, parallel zu der Achse, über die die Wandler 27 und 29
das Zusammendrucken ausführen. Das Verzögern der
^-Komponente auf Grund des durch die Wandler 23 und 25 ausgeführten Zusammendrückens läßt sich als
ο, ausdrücken, und die Verzögerung der y-Komponente auf Grund des Zusammendrückens läßt sich
als O1 +Φ, ausdrücken. In ähnlicher Weise läßt sich
die Verzögerung der F-Komponente auf Grund des durch die Wandler 27 und 29 ausgeführten Zusammendrückens als O1 ausdrücken, und die Verzögerung der
^-Komponente auf Grund dieses Zusammendrückens
läßt sich als <5, + Φ, ausdrücken. Die Werte O1, O1, (P1
und Φ% stellen Phasenwinkel dar, die sich direkt
proportional mit dem Betrag des ausgeführten Zusammendrückens verändern. Die Gesamtphasenverzögerung der Jf-Komponente, bedingt durch beide
Paare der Wandler, beläuft sich auf O1+δ.+Φ» und
die Gesamtverzögerung der !-Komponente durch beide Wandler beläuft sich auf O1 +Φι+δν Wenn die Amplitude der in das vordere Ende 2 der optischen Faser
eingeführten polarisierten Komponente sich auf P beläuft, ist die Amplitude der .^-Komponente vor
dem Vorbeitritt zwischen dem ersten Paar der Wandler 23 und 25 gleich PcOsQ1, wobei O1 der Winkel
zwischen dem Polarisationswinkel des Polarisators 21 und der Achse ist, über die die Wandler 23 und 25
das Zusammendrücken ausführen. Die Amplitude der y-Komponente in der optischen Faser, bevor ein
Hindurchtreten durch die Wandler 23 und 25 erfolgt, läßt sich als P sin Φι ausdrücken. Bei der HEn-Type
können die X- und ^-Komponenten als sinusförmig angenommen werden. Somit lassen sich diese Komponenten vor dem Hindurchtritt durch das erste Paar
der Wandler wie folgt ausdrücken:
X = P cos O1 e-<»«
Y = P sin O1 e-'-1
(2)
Wenn der Analysator 34 der Empfangsvorrichtung 33 mit einem Winkel 0, bezüglich der Achse angeordnet wird, über die die Wandler 23 und 25 das
Zusammendrücken ausführen, kann das durch diesen S Polarisator hindurchgehende Signal wie folgt ausgedrückt werden:
A = A'cos©»+ Y sin Bx
(8)
wobei X und Y die Werte dieser Komponenten bei ίο Eintritt in den Polarisator 34 darstellen. Der Ersatz
in der Gleichung (8) der Ausdrücke für X und Y in den gleichen (6) und (7) führt zu der folgenden Gleichung für das durch den Polarisator des Analysator 33
hindurchgehende Signal:
+ P sin O1 e»«.+*+O sin 0, (9)
und kann wie folgt umgeschrieben werden :
ao A = P e*<*+ 6ύ {cos O1 cos O1 e**' + sin O1 sin O1 e'*>}
(10)
Unter den Bedingungen, wo keine Belastung vorliegt, d. h. wo <5j, o„ Φλ und Φ* alle gleich 0 sind, wird
as die Gleichung (10) reduziert auf:
A = P cos (0j - O1)
(H)
wobei ω die Frequenz durch die Faser hindurch
übertragenen Lichtes ist. Die ΑΓ-Komponente läßt sich
nach Hindurchtritt durch das Paar der Wandler 27 und 29 wie folgt ausdrücken:
X = P cos G1 ef«>+ «i + ··--') (4)
und die ^-Komponente läßt sich wie folgt ausdrücken:
ι — r sin O1 e ' '
(j)
In den obigen Gleichungen stellt der Faktor in dem Exponenten der mathemathischen Konstanten e, der
dort mit i multipliziert ist die Phase des Signals dar. Da an einer gegebenen Stelle die Phase des Signals
sich kontinuierlich mk der Zeit verändert, enthalten
beide Exponenten den Zeitfaktor —tot. Da der Zeit· faktor cot der gleiche for beide Komponenten ist,
werden hierdGsch nicht die relativen Phasen der
zwei Komponenlen beem&nBt and können for die
Zwscke dieser Analyse weggesn «erden. Bei
weggelassenem Zeitfaktor weiden dk Gleichungen (4)
Bad (S) reduziert auf:
Dieser Wert für A ist als At definiert Wenn O1
gleich Θ, ist, dann ist A0 gleich P. Wenn O1 und Θ»
senkrecht zueinander vorliegen oder in anderen Worten miteinander um einen Winkel von 90° verschoben sind, ist 40 gleich 0.
daß jedes Paar das gleiche Zusammendrücken auf
den Stab beaufschlagt, wird O1 gleich O1 und Φχ
gleich Φ1 sein. In diesem Falle können O1 und Φχ für O1
Φ in der Gleichung (10) substituiert werden, und das
durch den Polarisator des Analysator 33 hindurch
gehende Licht läßt sich wie folgt ausdrücken:
(12)
In der Gleichung (12) wird die Amplitude des Lichtes durch die Konstante A9 wiedergegeben. Somit
verändert sich die Amplitude des durch den Polarisator 34 durchgehenden Lichtes nicht mit der beaufschlagten Belastung. Die Phase des Lichtes wird in der
Gleichung (12) durch den hinter i stehenden Faktor in dem Exponenten der mathematischen Konstanten e
wiedergegeben.
Somit beläuft sich die Phase des durch den Polarisator 34 hindurchgehenden Lichtes auf 2O1 + Φ, und
verändert sich somit mit der durch beide Paare der Wandler beaufschlagten Belastung. VenmttcJs Steaere
der Paare der Wandler unter Veränderung der zasammendrückeadea Belastung am des gleichen Betrag im gleichen Sinn wird somit die Phase des dfflci
den Analysator 34 tendorefcgeheoden Lichtes werfe ändert, ohne daß srcfe eine Veränderung der
tode des Lichtes ergibt
In dem System nach der F i g. 1 wird diese 1
hakige Pfaascoinodoislion dadi&CD exddt, daß
gleiche Signal voa einer QaeSe 41 aas anf dfe Wsmßet
% 23 aod 27 beaufschlagt wird, wodurch die a
Wandler 23 and 2? das Γ
11
7 8
Wenn <5, = — O1 und Φι = — Φ2 gemacht wird, er- und 29 beaufschlagte Signal dazu führt, daß die
gibt sich für den Ausdruck des durch den Analysator Wandler 25 und 29 das hierdurch beaufschlagte Zu-34
hindurchgehenden Lichtes: sammendrücken um den gleichen Betrag, jedoch im
. Df α ο ,* , · ο · a «, μ« entgegengesetzten Sinn, verändern. Bei dieser Anord-
A = P {cosB1 cosO2e<*. + sinfltsmfl.e-'·.} (13) , m^\aln ^ durch ^ Summe von zwei Kompo.
und läßt sich wie folgt umschreiben: n^Ji1-^S ^'gegeben werden, und der
Wert V1 laßt sich durch die Summe der zwei Kompo-
A = JP(COs(O1-Sj)COSi, -f ICOs(O1+ θ,) sin Φ,} nenten Φη und Φ12 wiedergeben, wobei O11 die Ver-
(14) änderung in O1, verursacht durch die Wandler 23,
ίο und O1J die Veränderung in o„ verursacht durch den
Wenn O1 und Qt beide gleich 45° gemacht werden, Wandler 25, ist. In ähnlicher Weise würde Φπ die Ververeinfacht
sich die Gleichung (14) wie folgt: änderung in Φ1 verursacht durch den Wandler 23
A = P cos Φ (15) unc* ^*1* ^'e Veränderung in Φν verursacht durch den
1 Wandler 25 darstellen. O2 läßt sich sodann als gleich
Wenn Q1 gleich 45° und 0, gleich Q1 + 90 gemacht 15 du—<$l? und Φ2 als Φη—Φη darstellen. Somit läßt
wird, wird der Ausdruck für das durch den Analysator sich die durch den Polarisator 34 hindurchgehende
34 hindurchgebende Licht wie folgt lauten: Lichtenergie wie folgt wiedergeben.
A = - /P sinΦ1 (16) A = \Pe'2«» e'*>- {e'*<» + e-'*»} (17)
Wenn somit δλ gleich —<52 und Φι gleich — Φ2 ao und läßt sich wie folgt reduzieren:
gemacht wird, wird vermittels Q1 und Q1 gleich 45° A _ /vaa,,+«,,) cosd> η 8Ί oder Q1 gleich 45° und Qt gleich O1 + 90°, die Am- * 1* ν ; plitude des durch den Analysator 34 hindurchgehenden Die Gleichung (18) zeigt, daß das durch den Analy-Lichtes verändert werden können, ohne daß sich eine sator 34 hindurchgehende Licht sowohl eine Phasen-Veränderung der Phase des Signals ergibt. Die Vor- »5 komponente 2<5n + Φη, die sich mit dem Zusammenrichtung nach der F i g. 1 kann den Werten von O1 drücken verändert und eine Amplitudenkomponente und Φ1 nicht das entgegengesetzte Zeichen von O1 α«Φ12 aufweist, die sich mit dem beaufschlagten und Φ2 vermitteln. Da das Problem jedoch darin Zusammendrücken verändert. Die Phasenkomponente besteht, die Modulation oder Veränderung der wird durch die Wandler 23 und 27 auf Grund des von Amplitude ohne Modulation oder Veränderung der 30 der Quelle 41 kommenden Signals, und die Ampli-Phase zu erzielen, können die Werte O1, Φ1, O2 und Φ2 tudenkomponente durch die Wandler 25 und 29 auf so befrachtet werden, daß dieselben die Veränderungen Grund des von der Quelle 43 kommenden Signals in der Phasenverzögerung wiedergeben, die sich auf gesteuert.
gemacht wird, wird vermittels Q1 und Q1 gleich 45° A _ /vaa,,+«,,) cosd> η 8Ί oder Q1 gleich 45° und Qt gleich O1 + 90°, die Am- * 1* ν ; plitude des durch den Analysator 34 hindurchgehenden Die Gleichung (18) zeigt, daß das durch den Analy-Lichtes verändert werden können, ohne daß sich eine sator 34 hindurchgehende Licht sowohl eine Phasen-Veränderung der Phase des Signals ergibt. Die Vor- »5 komponente 2<5n + Φη, die sich mit dem Zusammenrichtung nach der F i g. 1 kann den Werten von O1 drücken verändert und eine Amplitudenkomponente und Φ1 nicht das entgegengesetzte Zeichen von O1 α«Φ12 aufweist, die sich mit dem beaufschlagten und Φ2 vermitteln. Da das Problem jedoch darin Zusammendrücken verändert. Die Phasenkomponente besteht, die Modulation oder Veränderung der wird durch die Wandler 23 und 27 auf Grund des von Amplitude ohne Modulation oder Veränderung der 30 der Quelle 41 kommenden Signals, und die Ampli-Phase zu erzielen, können die Werte O1, Φ1, O2 und Φ2 tudenkomponente durch die Wandler 25 und 29 auf so befrachtet werden, daß dieselben die Veränderungen Grund des von der Quelle 43 kommenden Signals in der Phasenverzögerung wiedergeben, die sich auf gesteuert.
Grund der Veränderungen in dem beaufschlagten An Stelle des Anwendens der zwei Wandler 23 und
Zusammendrücken ergeben und nicht so sehr die 35 25 für das Beaufschlagen des Zusammendrückens auf
absoluten Phasenverzögerungswerte, wie sie durch den Stab kann ein piezoelektrischer Kristall in Form
das beaufschlagte Zusammendrücken verursacht wer- eines hohlen Zylinders angewandt werden, wie es im
den. Um somit eine Amplitudenmodulation ohne Querschnitt nach der F i g. 3 gezeigt ist. Wie in der
Phasenmodulation zu erzielen, wird das Paar der Figur wiedergegeben, trägt der die optische Faser
Wandler 27 und 29 so gesteuert, daß sich die hier- 4° enthaltende Stab das Bezugszeichen 51, und der
durch beaufschlagte Druckkraft um den gleichen zylinderförmige Kristall trägt das Bezugszeichen 55.
Betrag verändert wie die durch das Paar der Wandler Der Stab ist in einem sich axial erstreckenden Schlitz
23 und 25 beaufschlagte, jedoch im entgegengesetzten angeordnet, der durch die zylinderförmige Wand des
Sinn. Dies wird in dem System nach der Fig. 1 Kristalles 55 hindurchgeht. Die Signalspannungen
dadurch erzielt, daß ein Signal von einer Quelle 43 45 werden auf die inneren und äußeren zylinderförmigen
aus auf die Wandler 25 und 29 beaufschlagt wird, Wände des Kristalls beaufschlagt, so daß derselbe
wobei die Polaritäten der auf die Wandler beauf- eine zusammendrückende Belastung auf den Stab 51
schlagten Signale so ausgewählt werden, daß bei beaufschlagt, die sich mit dem beaufschlagten Signal
Zunahme des Zusammendrückens, verursacht durch verändert.
den Wandler 25, der Wandler 29 das Zusammen- 50 Die F i g. 4 zeigt eine weitere Anordnung für die
drücken verringert und umgekehrt. Vorzugsweise piezoelektrischen Kristalle zwecks Beaufschlagen einer
beaufschlagen beide Paare der Wandler die gleiche zusammendrückendenden Belastung über die DurchDruckkraft,
wenn kein Signal beaufschlagt wird. messer des die optische Faser enthaltenden Stabes.
Wie weiter oben erläutert, wird das System nach der Wie in dieser Figur gezeigt, tritt der die optische
F i g. 1 die Phasenmodulation erzielen unabhängig 55 Faser enthaltende Stab 61 durch plattenförmige
von der Amplitudenmodulation und ebenfalls die piezoelektrische Kristalle 63 und 65 hindurch, mit
Amplitudenmodulation unabhängig von der Phasen- denen der Stab 61 vermittels eines starren Klebstoffes
modulation vermittels des über den Durchmesser des 66 verbunden ist Auf die Sehen der Kristalle beauf-
Stabes 11 beaufschlagten Zusammendrücken. Um schlagte Signale führen zu einer Resonanz derselben
sowohl Amplituden- als auch Phasenmodulation zu 60 in längsseitiger Richtung, so daß der Kristall 63
erhalten, werden Q1 und 0a gleich 45° gemacht, und eine zusammendrückende Belastung über des Stab 61
die Quellen 41 und 43 beaufschlagen beide Signale rechtwinklig zu dem Durchmesser beaufschlagt, über
auf die Wandler, wie weiter oben erläutert; d. h. den der Kristall 65 eine zusammendrückende Be-
das Signal von der Quelle 41, beaufschlagt auf die lastung beaufschlagt.
Wandler 23 und 27, führt dazu, daß die Wandler 23 65 An Stelle des Anwendens piezoelektrischer Kristalle
und 27 den auf den Stab beaufschlagten Druck im für das Beaufschlagen der zusammendrückenden
gleichen Sinn aad um den gleichen Betrag verändern, Belastung könnten auch magnetostriktive Stäbe oder
sowie das durch die Quelle 43 auf die Wandler 25 hydraulische Kolben angewandt werden.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen 5W«MflW
Claims (2)
1. Verfahren zur unabhängigen Modulation Veränderung der Polarisationsebene bewirkt.
der Amplitude und der Phase von Licht durch 5 Es ist ferner seit langem bekannt, die optische
Anwendung von Druck, dadurch gekenn- Doppelbrechung des Lichtes zur Konstruktion eines
zeichnet, daß polarisiertes kohärentes Licht Lichtrelais zu benutzen; dabei kann man beispielsdurch
eine nur die HEU-Mode übertragende op- weise den durchsichtigen Körper zwischen Analysator
tische Lichtleitfaser geleitet wird, daß die Licht- und Polarisator einer Polarisationseinrichtung bringen
leitfaser an zwei im Abstand voneinander befind- io und die Deformation dadurch hervorrufen, daß man
liehen Stellen mit praktisch rechtwinklig zuein- ihn entweder selbst durch den piezoelektrischen Effekt
andergerichteten Druckkräften beaufschlagt wird, zum Schwingen anregt, oder ihn an piezoelektrisch
wobei die beiden Druckkräfte so aufeinander ab- erregbare Körper ankittet.
gestimmt werden, daß gleichzeitig mit jeder zeit- Schließlich ist aus der deutschen Patentschrift
liehen Änderung der einen Druckkraft die andere 15 466 581 eine Vorrichtung zur Steuerung einer Licht-Druckkraft
zur reinen Phasenmodulation um den menge mittels elektrischer Energie unter Ausnutzung
gleichen Betrag und im gleichen Sinn und zur der durch mechanische Deformation herbeigeführten
reinen Amplitudenmodulation um den gleichen optischen Doppelbrechung bei lichtdurchlässigen Kör-Betrag
und im umgekehrten Sinn geändert wird, pern bekanntgeworden, deren wesentliches Merkmal
und daß das aus der Lichtleitfaser austretende 20 darin besteht, daß diese Deformationen auf rein
Licht bezüglich seiner Polarisationsrichtung analy- mechanischem Wege durch zwei Backen, Kolben
siert wird. od. dgl. erfolgen, zwischen denen der Körper befestigt
2. Vorrichtung zur Durchführung des Ver- ist und die unter dem Einfluß der steuernden Ströme
fahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, ihren gegenseitigen Abstand verändern und dabei den
daß ein Laser (19), eine Polarisationsanordnung 25 lichtdurchlässigen Körper mehr oder weniger zu-(21),
eine nur die HEU-Mode übertragende Licht- sammendrücken oder dehnen.
leitfaser (13) und eine das austretende Licht be- Bei allen bisher bekanntgewordenen Verfahren
züglich der Polarisationsrichtung analysierende und Vorrichtungen zur Modulation der Amplitude
Vorrichtung (34) vorgesehen sind, sowie Druck- und der Phase von Licht durch Anwendung von
geber (23, 25, 27, 29). die praktisch rechtwinklig 30 Druck gibt es keine Möglichkeit zur voneinander
zueinander auf die Lichtleitfaser (13) Druck aus- unabhängigen Modulation der Amplitude und der
üben können, und daß zur Phasenmodulation des Phase des Lichts.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US86074869A | 1969-09-24 | 1969-09-24 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2033860A1 DE2033860A1 (de) | 1972-01-13 |
DE2033860B2 DE2033860B2 (de) | 1975-01-16 |
DE2033860C3 true DE2033860C3 (de) | 1975-08-21 |
Family
ID=25333937
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2033860A Expired DE2033860C3 (de) | 1969-09-24 | 1970-06-30 | Verfahren zur unabhängigen Modulation der Amplitude und der Phase von Licht durch Anwendung von Druck |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3645603A (de) |
JP (1) | JPS4930461B1 (de) |
DE (1) | DE2033860C3 (de) |
GB (1) | GB1317934A (de) |
Families Citing this family (59)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3920982A (en) * | 1974-02-08 | 1975-11-18 | Us Navy | Continuous fiber optical transmit and receive terminal |
US4002896A (en) * | 1975-01-21 | 1977-01-11 | David Evan Naunton Davies | Telecommunication system |
JPS5189745A (de) * | 1975-02-05 | 1976-08-06 | ||
US4294513A (en) * | 1979-09-11 | 1981-10-13 | Hydroacoustics Inc. | Optical sensor system |
US4268116A (en) * | 1979-10-26 | 1981-05-19 | Optelecom Incorporated | Method and apparatus for radiant energy modulation in optical fibers |
US4433291A (en) * | 1981-01-09 | 1984-02-21 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Optical fiber for magnetostrictive responsive detection of magnetic fields |
US4376248A (en) * | 1981-03-06 | 1983-03-08 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fiber optical magnetic field sensor using magnetostrictive material |
US4378497A (en) * | 1981-03-06 | 1983-03-29 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Optical fiber magnetic field sensor with thermal and acoustic isolation |
US4659923A (en) * | 1981-03-09 | 1987-04-21 | Polaroid Corporation | Fiber optic interferometer transducer |
DE3205798A1 (de) * | 1982-02-18 | 1983-08-25 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Faseroptischer phasenmodulator |
US4466295A (en) * | 1982-09-20 | 1984-08-21 | Trw Inc. | Photoelastic sensing means |
US4524322A (en) * | 1982-11-18 | 1985-06-18 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fiber optic system for measuring electric fields |
US4684215A (en) * | 1983-11-30 | 1987-08-04 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Single mode fiber optic single sideband modulator and method of frequency |
US4792207A (en) * | 1983-11-30 | 1988-12-20 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Single mode fiber optic single sideband modulator and method of frequency shifting using same |
US4768851A (en) * | 1983-11-30 | 1988-09-06 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic modal coupler, interferometer and method of coupling spatial modes using same |
US4801189A (en) * | 1983-11-30 | 1989-01-31 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Birefringent fiber narrowband polarization coupler and method of coupling using same |
US4729622A (en) * | 1983-12-05 | 1988-03-08 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic polarizer with error signal feedback |
US4666235A (en) * | 1984-03-16 | 1987-05-19 | Litton Systems, Inc. | Stable fiber optic polarizer |
AU5271086A (en) * | 1985-02-07 | 1986-08-14 | Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Determining the orientation of birefringent axes in fibres |
CA1264193A (en) * | 1985-02-27 | 1990-01-02 | David B. Hall | Fiber optic phase modulator |
US4735506A (en) * | 1985-04-01 | 1988-04-05 | Litton Systems, Inc. | Phase nulling optical gyroscope |
US4780614A (en) * | 1985-04-24 | 1988-10-25 | The Boeing Company | Method and apparatus for remote sensing of mechanical force |
GB8511688D0 (en) * | 1985-05-09 | 1985-06-19 | British Telecomm | Frequency locking electromagnetic signals |
US4935918A (en) * | 1985-08-01 | 1990-06-19 | Hicks John W | Optic system useful with metal service lines |
US4695123A (en) * | 1985-08-20 | 1987-09-22 | Litton Systems, Inc. | Cutoff polarizer and method |
US4793676A (en) * | 1985-08-21 | 1988-12-27 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Optical fiber acousto-optic amplitude modulator |
US4703287A (en) * | 1985-08-22 | 1987-10-27 | United Technologies Corporation | Phase modulator for fiber-optic sensors |
US4725113A (en) * | 1985-08-22 | 1988-02-16 | Litton Systems, Inc. | Form birefringent cutoff polarizer and method |
US4735476A (en) * | 1985-09-18 | 1988-04-05 | Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Acousto-optic bragg cell |
US4753507A (en) * | 1986-01-07 | 1988-06-28 | Litton Systems, Inc. | Piezoelectric loading housing and method |
US4832437A (en) * | 1986-01-17 | 1989-05-23 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic inter-mode coupling single side band frequency shifter |
US5022732A (en) * | 1986-01-17 | 1991-06-11 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic intermode coupling single sideband frequency shifter |
ES2039429T3 (es) * | 1986-01-24 | 1993-10-01 | Siemens Plessey Electronic Systems Limited | Sistemas de transmision optica utilizando modulacion de polarizacion. |
US4781425A (en) * | 1986-02-18 | 1988-11-01 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic apparatus and method for spectrum analysis and filtering |
US4872738A (en) * | 1986-02-18 | 1989-10-10 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Acousto-optic fiber-optic frequency shifter using periodic contact with a surface acoustic wave |
US4778233A (en) * | 1986-09-19 | 1988-10-18 | Ateo Corporation | Steering mirror |
US4997282A (en) * | 1986-09-19 | 1991-03-05 | Litton Systems, Inc. | Dual fiber optic gyroscope |
US4775216A (en) * | 1987-02-02 | 1988-10-04 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic sensor array and method |
US4778239A (en) * | 1987-02-02 | 1988-10-18 | Litton Systems, Inc. | Feed-backward lattice architecture and method |
US4784453A (en) * | 1987-02-02 | 1988-11-15 | Litton Systems, Inc. | Backward-flow ladder architecture and method |
US4842358A (en) * | 1987-02-20 | 1989-06-27 | Litton Systems, Inc. | Apparatus and method for optical signal source stabilization |
DE3728107A1 (de) * | 1987-08-22 | 1989-03-02 | Philips Patentverwaltung | Polarisationsverwuerfler |
US4915503A (en) * | 1987-09-01 | 1990-04-10 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic gyroscope with improved bias stability and repeatability and method |
US4799752A (en) * | 1987-09-21 | 1989-01-24 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic gradient hydrophone and method of using same |
US4889402A (en) * | 1988-08-31 | 1989-12-26 | American Telephone And Telegraph Company, At&T Bell Laboratories | Electro-optic polarization modulation in multi-electrode waveguides |
CA1322864C (en) * | 1988-12-30 | 1993-10-12 | Stanislaw A. Lukasiewicz | Automatic stress analyzer |
JPH0833517B2 (ja) * | 1989-03-10 | 1996-03-29 | 日本電気株式会社 | 偏光制御方法 |
GB8917454D0 (en) * | 1989-07-31 | 1989-09-13 | British Telecomm | Fibre modulators |
US5191387A (en) * | 1990-01-10 | 1993-03-02 | Ando Electric Co., Ltd. | Polarization control system |
US5475216A (en) * | 1990-05-22 | 1995-12-12 | Danver; Bruce A. | Fiber optic sensor having mandrel wound reference and sensing arms |
US5155548A (en) * | 1990-05-22 | 1992-10-13 | Litton Systems, Inc. | Passive fiber optic sensor with omnidirectional acoustic sensor and accelerometer |
DE9216439U1 (de) * | 1992-12-03 | 1993-02-25 | Bodenseewerk Geraetetechnik Gmbh, 7770 Ueberlingen, De | |
JPH07175024A (ja) * | 1993-10-29 | 1995-07-14 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光外部変調器 |
US5502781A (en) * | 1995-01-25 | 1996-03-26 | At&T Corp. | Integrated optical devices utilizing magnetostrictively, electrostrictively or photostrictively induced stress |
US6608685B2 (en) | 2000-05-15 | 2003-08-19 | Ilx Lightwave Corporation | Tunable Fabry-Perot interferometer, and associated methods |
US6721468B2 (en) | 2001-06-08 | 2004-04-13 | Ilx Lightwave Corporation | Resonantly driven fiber polarization scrambler |
US6885782B2 (en) * | 2001-06-26 | 2005-04-26 | Ilx Lightwave Corporation | Feedback polarization controller |
WO2011032294A1 (en) * | 2009-09-21 | 2011-03-24 | Phasoptx Inc. | Q-switched dfb fiber laser with switchable polarization output |
US10598969B2 (en) | 2016-07-13 | 2020-03-24 | Technology Innovation Momentum Fund (Israel) Limited Partnership | Coupling sensor information to an optical cable using ultrasonic vibrations |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3030852A (en) * | 1960-10-07 | 1962-04-24 | Bell Telephone Labor Inc | Optical device for use in controlling light transmission |
-
1969
- 1969-09-24 US US860748A patent/US3645603A/en not_active Expired - Lifetime
-
1970
- 1970-06-30 DE DE2033860A patent/DE2033860C3/de not_active Expired
- 1970-07-28 GB GB3646570A patent/GB1317934A/en not_active Expired
- 1970-09-22 JP JP45082611A patent/JPS4930461B1/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS4930461B1 (de) | 1974-08-13 |
DE2033860A1 (de) | 1972-01-13 |
US3645603A (en) | 1972-02-29 |
DE2033860B2 (de) | 1975-01-16 |
GB1317934A (en) | 1973-05-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2033860C3 (de) | Verfahren zur unabhängigen Modulation der Amplitude und der Phase von Licht durch Anwendung von Druck | |
DE69627374T2 (de) | Nichtlinearer optischer ringreflektor mit einer optischen faser mit abnehmender dispersion | |
DE69825401T2 (de) | Optischer Pulskompressor für optische Kommunikationssysteme | |
DE3417164C2 (de) | ||
DE2745940A1 (de) | Optisches schaltkreiselement | |
DE2651800A1 (de) | Koppler zur verbindung eines beliebigen lichtleiters eines lichtleiterbuendels mit allen anderen lichtleitern dieses buendels | |
DE2842276A1 (de) | Ein-/auskoppelelement | |
DE2732378A1 (de) | Lichtleiterspleiss | |
DE2242834C3 (de) | Sichtgerät | |
DE2421337C2 (de) | Modenwandler für optische Wellenleiter | |
DE1773727C3 (de) | Elektromechanischer Meßwandler | |
DE2622570C3 (de) | Optisches Nachrichtensystem | |
DE2428570A1 (de) | Anordnung zur optischen datenuebertragung und optische kupplung | |
EP0579905B1 (de) | Faseroptischer Depolarisator | |
DE3205798C2 (de) | ||
DE19814497C2 (de) | Verfahren zur Kompensation der Polarisationsmodendispersion in einer optischen Übertragungsstrecke und Vorrichtung zu dessen Durchführung | |
DE3036618A1 (de) | Steuerelement zum steuern einer lichtuebertragung zwischen lichtwellenleitern | |
DE2440527A1 (de) | Zweiteiliger koppler fuer dielektrische lichtwellenleiter | |
DE2856770A1 (de) | Verfahren zur herstellung von lichtwellenleiterkopplern | |
DE3741284C2 (de) | Faseroptischer Mehrfachkoppler | |
EP0118577B1 (de) | Wellenlängen-Multiplexer oder -Demultiplexer in integrierter Optik | |
DE3325945A1 (de) | Faseroptischer sensor und eine diesen enthaltende sensoreinrichtung | |
DE4116431A1 (de) | Optische messeinrichtung und verfahren zum betreiben der optischen messeinrichtung | |
EP0069833B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung der Dichte von Faserbündeln | |
DE2164712B2 (de) | Akusto-optisches filter |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EHJ | Ceased/non-payment of the annual fee |