DE2033860B2 - Verfahren zur unabhängigen Modulation der Amplitude und der Phase von Licht durch Anwendung von Druck - Google Patents
Verfahren zur unabhängigen Modulation der Amplitude und der Phase von Licht durch Anwendung von DruckInfo
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Description
üben können, und daß zur Phasenmodulation des Phase des ucn1 . ausgehend von diesem vor-
L'-chtstrahls die Druckansübungen in gleicher P"^„ c,and der Technik, die Aufgabe zugrunde,
Ph Amplitudenmodulation des Licht- ^^^f^f^ Liht bhängig
L'chtstrahls die Druckansübungen in gleicher P^„ c,and der Technik, die Aufgabe zugrunde,
Phase, zur Amplitudenmodulation des Licht- ^^^,f^f^ohärentem Licht unabhängig
Strahls in entgegengesetzter Phase erfolgen, und 35 ««««^«^^,uudenmodulation zu modu-
i jil lihn Beträgen von 1^""!d khät
Strahls in entgegengesetzte g ^^^,uudenmodulation zu modu
zwar mit jeweils gleichen Beträgen. von 1^""!,. its die Amplitude von kohärentem
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch ge- heren und andlererserts «aJP phasenmoduiation
kennzeichnet, d!ß der Winkel der Druckgeber Licht unabhängig von ,rgenc.i
(23, 25; 27, 29} zueinander sich auf genau 90 zu moduher«. erfindungsgemäß dadurch ge-
**«*■ 4 lös? daßI polarisiertes kohärentes Licht durch eme
nur die HE„-Mode übertragende optische Lichtleit-
Faser geleitet wird, daß die Lichtlotfaser an zwei
im Abstand voneinander befindlichen Stellen mit
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vor- « ^£^^α?£%ίΆ SS
fichtung zur unabhängigen Modulation der Amplitude kra ten beaufscwag . werden) daß g,eich.
.nd der Phase von Licht durch Anwendung von Druck kra J ^ »^^Üicheii Änderung der einen Druck-
Bei einem derartigen Verfahren wird das Lacht nut zeit g ™Ue^er Druckkraft zur reinen Phasenmodu-Hilfe
eines Polarisators, eines Analysator und mit kraf. d« anaere u hen s_nn
Hilfe eines lichtdurchlässigen Mediums h.ns.chthch 5» lalion um den gleich»^ « ^u,alion um den
»einer Phase und hinsichtlich seiner Ampli ude ™^ur B™™en un£ ^ umgekehrten Sinn geändert
moduliert. Die Polarisat.onsebene eines polar.- Jf^"J1J^ das aus der Lichtleitfaser austretende
•krten Lichtstrahls wird dabei .η dem ^durch- w rd und^jB ^5 jsationsrichtung analysiert
lässigen Medium gedreht, wenn dieses m bestimmter LicM oezugi.cn
Weise von dem Lichtstrahl durchgesetzt wird. 55 wird Ausführungsform einer Vor-
Es ist bekannt, durch Dickenänderung einer auf μ'Γ7ΠΓ Durchführung des erfindungsgemäßen
beiden Seiten verspiegelten Platte aus einem piezo- -^n st αϊ Anorfnung so getroffen, daß ein
elektrischen Material eine Phasenmodulation von Vertaniwmms ™£aiottsanorfnutig, eine nur die
Licht zu bewirken (siehe z. B. »Nachnchteiitechn sehe Laser, «je «. Lichtleitfasei und eine das
Zeitung«, Jahrgang 16, Heft 11, November 1963, 6° ^257^ der PolarisatioflMichtung
S. 567, Unke Spalte). SSSSende Vorrichtung vorgesehen sind sowte
Andererseits ist es aus der deutschen Auslegeschnft gg»«g?e d JpSch rechtwinklig zueinander auf
12S4 770 bekannt, zur Steuerung der L»chtdurch- JJÄS^l/oSck ausüben können, und daß
lässigkeit von fiberförmigen Lichtleitern in Anord- J'e ^^^^^ Lichtstrahls die Drucknungen
mit Analysator das magnetische Feld so an 65 ^ ™^nmoduiat^n ae lidd
Vorzugsweise ist die Anordnung so getroffen, daß der Winkel der Druckgeber zueinander genau 90°
beträgt.
In der Zeichnung wird eine Ausführungsform der Vorrichtung zur Ausführung des Verfahrens nach der
Erfindung und Einzelteile dieser Vorrichtung erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer ersten
Ausführungsform der Vorrichtung nach der Erfindung mit auseinandergerückten Einzelteilen,
F i g. 2 die Ansicht eines Querschnitts durch einen Stab im Inneren der Vorrichtung nach Fi g. 1,
Fig. 3 die Ansicht eines Querschnittes durch eine erste Ausführungsform eines Wandlers zur Ausübung
von Druckkräften auf die Lichtleitfaser,
F i g. 4 eine zweite Ausführungsform des Wandlers, der die Druckkraft auf die Lichtleitfaser ausübt.
Wie Fig.] der Zeichnung zeigt, liegt im Inneren
der neuen Vorrichtung ein Stab 11, in dem eine Lichtleitfaser 13 untergebracht ist. Vermittels der neuen
Vorrichtung wird das kohärente Licht, welches durch die optische Faser hindurchgeht, hinsichtlich der
Phase und der Amplitude unabhängig moduliert.
F i g. 2 läßt erkennen, daß die Lichtleitfaser 13, die einen Durchmesser von etwa 2,5 Mikron aufweist,
eine Glasumkleidung trägt, die aus einer inneren Schicht 15 aus klar durchsichtigem GIa^ mit einem
Außendurchmesser von 25 Mikron und einer äußeren Schicht 17 aus blauem Glas besteht; der Brechungsindex
des blauen Glases ist ungefähr gleich demjenigen der klar durchsichtigen Glasschicht und weist
einen Außendurchmesser von 50 Mikron auf.
Der Aufbau des Stabes 11 ist so gewählt, daß nur die niedrigste dielektrische HE^-Mode durch die
Lichtleitfaser fortgepflanzt wird. Die Einschränkung der Fortpflanzung auf diesen Wellentyp erreicht
man dad'irch, daß der Parameter μ0 in der nachstehenden
Gleichung kleiner als 2,4 gemacht wird:
2si α
2
In dieser Gleichung ist α der Durchmesser der Lichtleitfaser 13, W1 der Brechungsindex der Lichtleitfaser
13, /I2 der Brechungsindex der Ummantelung 15
und λ die Wellenlänge des kohärenten Lichts, das in die Lichtleitfaser eingegeben wird. Bei einer bevorzugten
Ausführungsform der Vorrichtung nach der Erfindung wird das kohärente Licht von einem
He-Ne-Laser 19 geliefert; es weist eine Länge von 6328 Α-Einheiten auf.
Es ist wichtig, daß die Ummantelung 15 keinerlei Licht unter Beeinflussung des modulierten Lichts fortpflanzt,
welches von dem entfernten Ende der Lichtleitfaser ausgesendet wird. Die blaue Glasschicht 17
absorbiert das gesamte Licht, welche sich sonst in der Ummantelung fortpflanzen würde.
Wie F i g. 1 zeigt, wird ein Lichtstrahl aus kohärentem Lieht mit einer Wellenlänge von 6328 A-Einheiten, ausgebildet durch einen He-Ne-Laser 19, durch
eine Polarisationsanordnung 21 und dann in das Ende 22 der in dsr Mitte des Stabes 12 untergebrachten
optischen Paser geführt. Die Polarisationsanordnung 21 überträgt nur Läse ,licht mit einem vorherbestimm'
ten Polarisationswinkel, so daß das in das Ende der optischen Faser in d<J>i Stab U eintretende kohärente
Licht vollständig polarisiert ist. Ein erstes Paar piezoelektrischer Wandler 23 und 25 ist so angeordnet,
daß auf den Stab 11 eine Druckbelastung ausgeübt wird und damit über den Durchmesser der in der
Mitte des Stabes 11 untergebrachten optischen Faser gleichzeitig auch auf diese.
Ein zweites Paar piezoelektrischer Wandler 27 und 29 ist so angeordnet, daß eine Druckwirkung auf
den Stab und damit über einen Durchmesser der optischen Faser an einer Stelle, die axial im Abstand
in der Längsrichtung des Stabes 11 liegt, ausgeübt
ίο wird, wobei die Wandler 23 und 25 die Druckbelastung
ausüben. Die Wandler 27 und 29 sind so angeordnet, daß die Richtung der Druckbelastung senkrecht zu
dem Durchmesser verläuft, über den die Wsndler 23 und 25 die Druckbelastung ausüben. Die Durchmesser
der optischen Faser oder Lichtfaser, über welche die Wandlerpaare die Druckwirkung ausüben,
bezeichnet man im allgemeinen als Achsen der Zusarnmendrückung.
Vi'ie oben bereits ausgeführt :ind die Lichtleitfaser
und die Ummantelung, die zusammen den Stab 11 bilden, so aufgebaut, daß lediglich die HEn-Mode der
Übertragung in der Lichtleitfaser 13 erfoigt. Das auf diese Weise durch die Lichtleitfaser hindurch übertragene
Licht wird nach Verlassen des rückwärtigen Endes 31 des Stabes durch einen Analysator 34 aufgenommen,
der nur diejenige Komponente des empfangenen Lichtes überträgt, die mit einem vorherbestimmten
Winkel polarisiert ist. Die Empfängervorrichtung 33 arbeitet so, daß die Amplitudenmodulation
und die Phasenmodulation der durch den Analysator 34 übertragenen Komponente in entsprechende
elektrische Signale umgewandelt werden. Die Polarisationsanordnung 21 sendet das Licht
aus. welches mit einem gegenüber den Druckachsen verschobenen Winke! polarisiert ist, vorzugsweise
unter einem Winkel von 45° gegenüber der Achse der ausgeübten Drücke. Der Polarisationswinkel des
Analysators 34 ist ebenfalls relativ zu den Achsen der Druckbelastungen versetzt, vorzugsweise unter dem
-to gleichen Winkel wie demjenigen bei den Polarisationsanordnungen.
Wird eine optische Faser über ihren Durchmesser zusammengedrückt, dann wird die Phase des sich
durch die Faser hindurch fortpflanzenden Lichts, das
parallel zu der Achse polarisiert ist, über welche die Zusammendrückung erfolgt, um einen Betrag verzögert,
der sich mit der Stärke der Zusammendrükkung ändert. Die Phase des sich durch die Faser fortpflanzenden
kohärenten Lichts, welches senkrecht zu öiT Achse polarisiert ist, längs derer die Zusammendrückung
erfolgt, wird um einen größeren Betrag verzögert, der sich ebenfalls mit dem Ausmaß der
Zusammendrückung ändert. Auf diese Weise führt die über den Durchmesser der optischen Faser ausgeübte
Zusammendrückung dazu, daß die optische Faser doppelbrechend ist.
Das sich durch die optische Faser hindurch bewegende polarisierte Licht kann in zwei Komponenten
aufgeteilt werden, die als die ^Komponente und die
K-Komponente bezeichnet werden. Die A'-Richtung
ist so definier', daß dieselbe parallel zu der Achse verläuft, über die die Wandler 23 und 25 das Zusammendrücken ausführen und liegt somit senkrecht
zu der Achse, über die die Wandler 27 und 29 das
Zusammendrücken ausführen. Die y-Richtung liegt
somit senkrecht zu der Achse, über die die Wandler 23 und 25 das Zusammendrücken ausführen und liegt
parallel zu der Achse, über die die Wandler 27 und 29
5 6
das Zusammendrücken ausführen. Das Verzögern der Wenn der Analysator 34 der Empfangsvorrichtung
A'-Komponente auf Grund des durch die Wandler 23 33 mit einem Winkel 02 bezüglich der Achse ange-
und 25 ausgeführten Zusammendrückens läßt sich als ordnet wird, über die die Wandler 23 und 25 das
O1 ausdrucken, und die Verzögerung der K-Kompo- Zusammendrücken ausführen,, kann das durch diesen
nente auf Grund des Zusammendrückens läßt sich 5 Polarisator hindurchgehende Signal wie folgt ausals
(S1 +Φι ausdrücken. In ähnlicher Weise läßt sich gedrückt werden:
die Verzögerung der K-Komponente auf Grund des Ä _ Y α ι vein 0 (8Ί
durch die Wandler 27 und 29 ausgeführten Zusammen- * - λ cos o, -t- / sin », w
drückens als dt ausdrücken, und die Verzögerung der wobei X und Y die Werte dieser Komponenten bei
A'-Komponente auf Grund dieses Zusammendrückens jo Eintritt in den Polarisator 34 darstellen. Der Ersatz
läßt sich als <5, + Φ2 ausdrücken. Die Werte 6U <52, Φ, in der Gleichung (8) der Ausdrücke für X und Y in
und Φι stellen Phasenwinkel dar, die sich direkt den gleichen (6) und (7) führt zu der folgenden Gleiproportional
mit dem Betrag des ausgeführten Zu- chung für das durch den Polarisator des Analysators 33
samtnendrUckens verändern. Die Gesamtphasenver- hindurchgehende Signal:
zögerung der A'-Komponente, bedingt durch beide 15
Paare der Wandler, beläuft sich auf 6t + (5„ + Φ2, und A-P cos O1 e"a>f ■>' «-♦*>
cos 0,
die Gesamtverzögerung der K-Komponente durch beide -f p sin O1 e'w' + *' <-*J sin O2 (9)
Wandler beläuft sich auf <5, + Φ, -f <52. Wenn die Amplitude
der in das vordere Ende 2 der optischen Faser und kann wie Γο|&1 umgeschrieben werden:
eingeführten polarisierten Komponente sich auf P ™ A^ ρ eiWl + 4j) jcos θ cos θ e/*, + sin O1 sin O2 e'*'}
beläuft, ist die Amplitude der A'-Komponente vor ,«q-.
dem Vorbeitritt zwischen dem ersten Paar der Wand- *
ler 23 und 25 gleich Pcos©,, wobei 0, der Winkel Unter den Bedingungen, wo keine Belastung vor-
zwischen dem Polarisationswinkel des Polarisators 21 liegt, d. h. wo
<5,, Λ2, Φ, und Φ, alle gleich 0 sind, wird
und der Achse ist, über die die Wandler 23 und 25 as die Gleichung (10) reduziert auf:
das Zusammendrücken ausführen. Die Amplitude der
K-Komponente in der optischen Faser, bevor ein A = P cos (O1 — O1) (11)
Hindurchtreten durch die Wandler 23 und 25 erfolgt,
läßt sich als Psin01 ausdrücken. Bei der HEU-Type Dieser Wert für A ist als Aa definiert. Wenn 0,
können die X- und K-Komponenten als sinusförmig 30 gleich 02 ist, dann ist A0 gleich P. Wenn Q1 und 0,
angenommen werden. Somit lassen sich diese Kompo- senkrecht zueinander vorliegen oder in anderen
nenten vor dem Hindurchtritt durch das erste Paar Worten miteinander um einen Winkel von 90° verder
Wandler wie folgt ausdrücken: schoben sind, ist A0 gleich 0.
Wenn die Paare der Wandler so gesteuert werden,
X- PrOSd1C-'"1 (2) 35 daß jedes Paar das gleiche Zusammendrücken auf
und den Stab beaufschlagt, wird O1 gleich S1 und Φ2
gleich Φι sein. In diesem Falle können dt und Φ, für <52
Y = P sin O1 e-'»« (3) Φ in der Gleichung (10) substituiert werden, und das
durch den Polarisator des Analysators 33 hindurch-
wobei ω die Frequenz durch die Faser hindurch 40 gehende Licht läßt sich wie folgt ausdrücken:
übertragenen Lichtes ist. Die A'-Komponente läßt sich
nach Hindurchtritt durch das Paar der Wandler 27 A — />ef(2l'' + *>)cos(ö1 — O1) = A e f(2d' + <l>'>
(12) und 29 wie folgt ausdrücken:
In der Gleichung (12) wird die Amplitude des
X = P cos O1 e'«· +«' + *>
- »') (4) 45 Lichtes durch die Konstante A0 wiedergegeben. Somit
verändert sich die Amplitude des durch den Polari-
und die F-Komponente läßt sich wie folgt ausdrücken: sator 34 durchgehenden Lichtes nicht mit der beaufschlagten
Belastung. Die Phase des Lichtes wird in der
Y = P »m O1 e'«■· *>
+ *' - <■">
(5) Gleichung (12) durch den hinter i stehenden Faktor
50 in dem Exponenten der mathematischen Konstanten e In den obigen Gleichungen stellt der Faktor in dem wiedergegeben.
Exponenten der mathemathischen Konstanten e, der Somit beläuft sich die Phase des durch den Polaridort
mit i multipliziert ist, die Phase des Signals dar. sator 34 hindurchgehenden Lichtes auf Ib1 + Φ, und
Da an einer gegebenen Stelle die Phase des Signals verändert sich somit mit der durch beide Paare der
sich kontinuierlich mit der Zeit verändert, enthalten 55 Wandler beaufschlagten Belastung. Vermittels Steuern
beide Exponenten den Zeitfaktor -cot. Da der Zeit- der Paare der Wandler unter Veränderung der zufaktor
tot der gleiche für beide Komponenten ist, sammendrückenden Belastung um den gleichen Bewerden
hierdurch nicht die relativen Phasen der trag im gleichen Sinn wird somit die Phase des durcl
zwei Komponenten beeinflußt und können für die den Analysator 34 hindurchgehenden Lichtes verZwecke
dieser Analyse weggelassen werden. Bei 60 ändert, ohne daß sich eine Veränderung der Ampliweggelassenem
Zeitfaktor werden die Gleichungen (4) tude des Lichtes ergibt
und (5) reduziert auf: In dem System nach der F i g. 1 wird diese unab
hängige Phasenmodulation dadurch erzielt, daß das
X = P cos Öi e1'«»+*'+6* (6) gleiche Signal von einer Quelle 41 aus auf die Wandler
65 23 und 27 beaufschlagt wird, wodurch die zwei
und Wandler 23 und 27 das Zusammendrücken des Stabes
11 im gleichen Sinn und um den Bleichen Betrag ver- Y= .P sin O1C^+*·+**>
(7) ändern.
7 8
Wenn ί, = -<52 und Φ, = -Φ2 gemacht wird, er- und 29 beaufschlagte Signal dazu führt, daß die
gibt sich für den Ausdruck des durch den Analysator Wandler 25 und 29 das hierdurch beaufschlagte Zu-
34 hindurchgehenden Lichtes: sammendrücken um den gleichen Betrag, jedoch im
A - ffcosö cos G e'*<
4- sin 0 sin θ e-"M η Vt entgegengesetzten Sinn, verändern. Bei dieser Anord-
A - Hcos öt cos O2 e + sinü.stnöje .} (13) s nung kann ^ durch ^ Summe yon zwd Kompo.
s nung kann ^ durch ^ Summe yon zwd Kompo.
und aßt sich wie folgt umschreiben: nenten ^i und «Ί* wiedergegeben werden, und der
Wert Φι läßt sich durch die Summe der zwei Kompo-
A = P {cos (O1 -O2) cos Φχ + icos(0,+O2) S^1) nenten Φη und Φ12 wiedergeben, wobei <5n die Ver-
(14) änderung in <5U verursacht durch die Wandler 23,
ίο und O11 die Veränderung in <5„ verursacht durch den
Wenn 0, und 02 beide gleich 45° gemacht werden, Wandler 25, ist. In ähnlicher Weise würde Φη die Ververeinfacht
sich die Gleichung (14) wie folgt: änderung in Φι verursacht durch den Wandler 23
A = P cos Φ (15) uncl *» die Veränderung in Φ^ verursacht durch den
Wandler 25 darstellen. <52 läßt sich sodann als gleich
Wenn Θ, gleich 45° und 0g gleich O1 + 90 gemacht 15 δμ-δη und Φ, als Φη—^η darstellen. Somit läßt
wird, wird der Ausdruck für das durch den Analysator sich die durch den Polarisator 34 hindurchgehende
34 hindurchgehende Licht wie folgt lauten: Lichtenergie wie folgt wiedergeben.
Λ = - ι PsinΦ1 (16) A = J-Pe'24» e'*» {e'*» + e-'*«} (17)
Wenn somit (5, gleich — <52 und Φ, gleich —Φ2 ao und läßt sich wie folgt reduzieren:
gemacht wird, wird vermittels 0, und 02 gleich 45° A Pi,i(2i11 + #„) rfVt(ß
oder Θ, gleich 45° und 02 gleich 0, + 90°, die Am- 12
plitude des durch den Analysator 34 hindurchgehenden Die Gleichung (18) zeigt, daß das durch den Analy-
Lichtes verändert werden können, ohne daß sich eine sator 34 hindurchgehende Licht sowohl eine Phasen-Veränderung
der Phase des Signals ergibt. Die Vor- 25 komponente 2dn + Φη, die sich mit dem Zusammenrichtung
nach der Fig. 1 kann den Werten von O1 drücken verändert und eine Amplitudenkomponente
und Φ, nicht das entgegengesetzte Zeichen von ό2 οοςΦ12 aufweist, die sich mit dem beaufschlagten
un·. Φ2 vermitteln. Da das Problem jedoch darin Zusammendrücken verändert. Die Phasenkomponente
besteht, die Modulation oder Veränderung der wird durch die Wandler 23 und 27 auf Grund des von
Amplitude ohne Modulation oder Veränderung der 30 der Quelle 41 kommenden Signals, und die Ampli-Phase
zu erzielen, können die Werte O1, Φ,, <52 und Φ2 tudenkomponente durch die Wandler 25 und 29 auf
so betrachtet werden, daß dieselben die Veränderungen Grund des von der Quelle 43 kommenden Signals
in der Phasenverzögerung wiedergeben, die sich auf gesteuert.
Grund der Veränderungen in dem beaufschlagten An Stelle des Anwendens der zwei Wandler 23 und
Zusammendrücken ergeben und nicht so sehr die 35 25 für das Beaufschlagen des Zusammendrückens auf
absoluten Phasenverzögerungswerte, wie sie durch den Stab kann ein piezoelektrischer Kristall in Form
das beaufschlagte Zusammendrücken verursacht wer- eines hohlen Zylinders angewandt werden, wie es im
den. Um somit eine Amplitudenmodulation ohne Querschnitt nach der F i g. 3 gezeigt ist. Wie \- der
Phasenmodulation zu erzielen, wird das Paar der Figur wiedergegeben, trägt der die optische Faser
Wandler 27 und 29 so gesteuert, daß sich die hier- 40 enthaltende Stab das Bezugszeichen 51, und der
durch beaufschlagte Druckkraft um den gleichen zylinderförmige Kristall trägt das Bezugszeichen 55.
Betrag verändert wie die durch das Paar der Wandler Der Stab ist in einem sich axial erstreckenden Schlitz
23 und 25 beaufschlagte, jedoch im entgegengesetzten angeordnet, der durch die zylinderförmige Wand des
Sinn. Dies wird in dem System nach der Fig. 1 Kristalles 55 hindurchgeht. Die Signalspannungen
dadurch erzielt, daß ein Signal von einer Quelle 43 45 werden auf die inneren und äußeren zylinderförmigen
aus auf die Wandler 25 und 29 beaufschlagt wird, Wände des Kristalls beaufschlagt, so daß derselbe
wobei die Polaritäten der auf die Wandler beauf- eine zusammendrückende Belastung auf den Stab 51
schlagten Signale so ausgewählt werden, daß bei beaufschlagt, die sich mit dem beaufschlagten Signal
Zunahme des Zusammendrücken, verursacht durch verändert.
den Wandler 25, der Wandler 29 das Zusammen- 50 Die F i g. 4 zeigt eine weitere Anordnung für die
drücken verringert und umgekehrt. Vorzugsweise piezoelektrischen Kristalle zwecks Beaufschlagen einei
beaufschlagen beide Paare der Wandler die gleiche zusammendrückendenden Belastung über die Durch-Druckkraft, wenn kein Signal beaufschlagt wird. messer des die optische Faser enthaltenden Stabes
Wie weiter oben erläutert, wird das System nach der Wie in dieser Figur gezeigt, tritt der die optisch«
Fig. 1 die Phasenmodulation erzielen unabhängig 55 Faser enthaltende Stab 61 durch plattenförmig«
von der Amplitudenmodulation und ebenfalls die piezoelektrische Kristalle 63 und 65 hindurch, mit
Amplitudenmodulation unabhängig von der Phasen- denen der Stab 61 vermittels eines starren Klebstoffe;
modulation vermittels des über den Durchmesser des 66 verbunden ist Auf die Seiten der Kristalle beauf
Stabes 11 beaufschlagten Zusammendrückens. Um schlagte Signale führen zu einer Resonanz derselbei
sowohl Amplituden- als auch Phasenmodulation zu 60 in längsseitiger Richtung, so daß der Kristall 6'.
erhalten, werden O1 und Qt gleich 45° gemacht, und eine zusammendruckende Belastung über den Stab 6]
die Quellen 41 und 43 beaufschlagen beide Signale rechtwinklig zu dem Durchmesser beaufschlagt, übe:
auf die Wandler, wie weiter oben erläutert; d. h. den der Kristall 65 eine zusammendrückende Be
das Signal von der Quelle 41, beaufschlagt auf die lastung beaufschlagt.
Wandler 23 und 27, führt dazu, daß die Wandler 23 65 An Stelle des Anwendens piezoelektrischer Kristall
und 27 den auf den Stab beaufschlagten Druck im für das Beaufschlagen der zusammendrückende!
gleichen Sinn und um den gleichen Betrag verändern, Belastung könnten auch magnetostrictive Stäbe ode
sowie das durch die Quelle "43 auf die Wandler 25 hydraulische Kolben angewandt werden.
Claims (2)
1. Verfahren zur unabhängigen Modulation Ve™;"u f^er seU langem bekannt, die optische
der Amplitude und der Phase von Licht durch 5 fcs wi ^ Ljchtes zm Konstruktlon eines
Anwendung von Druck, dadurch gekenn- SSas zu benutzen; dabei kann man be.spielsz
e i c h η e t, daß polarisiertes kohärentes Licht Lurwre.a jchti Körper zwischen Analysator
durch eine nur die HEn-Mode übertragende op- wms^risator einer Polarisn tionse.nnch*ung bringen
tische Lichtleitfaser geleitet wird, daß die Licht- und J^ dadurch hervorrufen daß man
leitfaser an zwei im Abstand voneinander befind- « und °ie ~ ]bst durch den piezoelektrischen Effekt
liehen Stellen mit praktisch rechtwinklig zuem- J«e»w oder ihn an piezoelektrisch
andergerichteten Druckkräften beaufschlagt wird, zum bettwing ^.^
wobei die beiden Druckkräfte so aufeinander ab- ^oa« Λ ν ^ ^ deutschen Patentschrift
gestimmt werden, daß gleichzeitig mit jeder zeit- i«uieu»i ^cb zur steuerung einer Lichtlichen
Änderung der einen Druckkraft d.e andere x5 466,581 eme elektrischer Energie unter Ausnutzung
Druckkraft zur reinen Phasenmodulation um den menge n« Deformation herbeigeführten
gleichen Betrag und im gleichen Sinn und zur d<«[£™^y^hung bei lichtdnrcHässigen Körreinen
Amplitudenmodulation um den gleichen op"SC"^annt„eworden, deren wesentliches MerKtnal
Betrag und im umgekehrten Sinn geändert wird, pern dc«..»c ^ Deformationen auf rein
und daß das aus der Lichtleitfaser austretende *o d™n besteht, ^^ ^. ^^ Ko,ben
Licht bezüglich seiner Polarisationsrichtung analy- mecnaniscn* z^ischen denen der Körper befestigt
siert wird. ?, ,Γ-Η Hie unter dem Einfluß der steuernden Ströme
2. Vorrichtung zur Durchführung des Ver- f J*n* ™e n£jt l ieen Abstand verändern und dabei den
fahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, f«n ^SfJ Körper mehr oder weniger zudaß
ein Laser (19), eine Polarisationsanordnung a5 lic^»s^fn od^r d P ehnen.
(21), eine nur die HEU-Mode übertragende Licht- sa™™end™ck^sher bekanntgewordenen Verfahren
leitfaser (13) und eine das austretende Licht be- Be· alr! zur Modulation der Amplitude
züglich der Polarisationsrichtung analysierende und vorncni g ^.^ ^^ Anwendung von
Vorrichtung (34) vorgesehen sind, sowie Druck- und de -rnase Möglichkeit zur voneinander
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
US86074869A | 1969-09-24 | 1969-09-24 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2033860A1 DE2033860A1 (de) | 1972-01-13 |
DE2033860B2 true DE2033860B2 (de) | 1975-01-16 |
DE2033860C3 DE2033860C3 (de) | 1975-08-21 |
Family
ID=25333937
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2033860A Expired DE2033860C3 (de) | 1969-09-24 | 1970-06-30 | Verfahren zur unabhängigen Modulation der Amplitude und der Phase von Licht durch Anwendung von Druck |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3645603A (de) |
JP (1) | JPS4930461B1 (de) |
DE (1) | DE2033860C3 (de) |
GB (1) | GB1317934A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE9216439U1 (de) * | 1992-12-03 | 1993-02-25 | Bodenseewerk Geraetetechnik Gmbh, 7770 Ueberlingen, De |
Families Citing this family (58)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3920982A (en) * | 1974-02-08 | 1975-11-18 | Us Navy | Continuous fiber optical transmit and receive terminal |
US4002896A (en) * | 1975-01-21 | 1977-01-11 | David Evan Naunton Davies | Telecommunication system |
JPS5189745A (de) * | 1975-02-05 | 1976-08-06 | ||
US4294513A (en) * | 1979-09-11 | 1981-10-13 | Hydroacoustics Inc. | Optical sensor system |
US4268116A (en) * | 1979-10-26 | 1981-05-19 | Optelecom Incorporated | Method and apparatus for radiant energy modulation in optical fibers |
US4433291A (en) * | 1981-01-09 | 1984-02-21 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Optical fiber for magnetostrictive responsive detection of magnetic fields |
US4378497A (en) * | 1981-03-06 | 1983-03-29 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Optical fiber magnetic field sensor with thermal and acoustic isolation |
US4376248A (en) * | 1981-03-06 | 1983-03-08 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fiber optical magnetic field sensor using magnetostrictive material |
US4659923A (en) * | 1981-03-09 | 1987-04-21 | Polaroid Corporation | Fiber optic interferometer transducer |
DE3205798A1 (de) * | 1982-02-18 | 1983-08-25 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Faseroptischer phasenmodulator |
US4466295A (en) * | 1982-09-20 | 1984-08-21 | Trw Inc. | Photoelastic sensing means |
US4524322A (en) * | 1982-11-18 | 1985-06-18 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fiber optic system for measuring electric fields |
US4684215A (en) * | 1983-11-30 | 1987-08-04 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Single mode fiber optic single sideband modulator and method of frequency |
US4801189A (en) * | 1983-11-30 | 1989-01-31 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Birefringent fiber narrowband polarization coupler and method of coupling using same |
US4768851A (en) * | 1983-11-30 | 1988-09-06 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic modal coupler, interferometer and method of coupling spatial modes using same |
US4792207A (en) * | 1983-11-30 | 1988-12-20 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Single mode fiber optic single sideband modulator and method of frequency shifting using same |
US4729622A (en) * | 1983-12-05 | 1988-03-08 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic polarizer with error signal feedback |
US4666235A (en) * | 1984-03-16 | 1987-05-19 | Litton Systems, Inc. | Stable fiber optic polarizer |
AU5271086A (en) * | 1985-02-07 | 1986-08-14 | Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Determining the orientation of birefringent axes in fibres |
CA1264193A (en) * | 1985-02-27 | 1990-01-02 | David B. Hall | Fiber optic phase modulator |
US4735506A (en) * | 1985-04-01 | 1988-04-05 | Litton Systems, Inc. | Phase nulling optical gyroscope |
US4780614A (en) * | 1985-04-24 | 1988-10-25 | The Boeing Company | Method and apparatus for remote sensing of mechanical force |
GB8511688D0 (en) * | 1985-05-09 | 1985-06-19 | British Telecomm | Frequency locking electromagnetic signals |
US4935918A (en) * | 1985-08-01 | 1990-06-19 | Hicks John W | Optic system useful with metal service lines |
US4695123A (en) * | 1985-08-20 | 1987-09-22 | Litton Systems, Inc. | Cutoff polarizer and method |
US4793676A (en) * | 1985-08-21 | 1988-12-27 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Optical fiber acousto-optic amplitude modulator |
US4725113A (en) * | 1985-08-22 | 1988-02-16 | Litton Systems, Inc. | Form birefringent cutoff polarizer and method |
US4703287A (en) * | 1985-08-22 | 1987-10-27 | United Technologies Corporation | Phase modulator for fiber-optic sensors |
US4735476A (en) * | 1985-09-18 | 1988-04-05 | Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Acousto-optic bragg cell |
US4753507A (en) * | 1986-01-07 | 1988-06-28 | Litton Systems, Inc. | Piezoelectric loading housing and method |
US4832437A (en) * | 1986-01-17 | 1989-05-23 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic inter-mode coupling single side band frequency shifter |
US5022732A (en) * | 1986-01-17 | 1991-06-11 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic intermode coupling single sideband frequency shifter |
ES2039429T3 (es) * | 1986-01-24 | 1993-10-01 | Siemens Plessey Electronic Systems Limited | Sistemas de transmision optica utilizando modulacion de polarizacion. |
US4872738A (en) * | 1986-02-18 | 1989-10-10 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Acousto-optic fiber-optic frequency shifter using periodic contact with a surface acoustic wave |
US4781425A (en) * | 1986-02-18 | 1988-11-01 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic apparatus and method for spectrum analysis and filtering |
US4997282A (en) * | 1986-09-19 | 1991-03-05 | Litton Systems, Inc. | Dual fiber optic gyroscope |
US4778233A (en) * | 1986-09-19 | 1988-10-18 | Ateo Corporation | Steering mirror |
US4784453A (en) * | 1987-02-02 | 1988-11-15 | Litton Systems, Inc. | Backward-flow ladder architecture and method |
US4778239A (en) * | 1987-02-02 | 1988-10-18 | Litton Systems, Inc. | Feed-backward lattice architecture and method |
US4775216A (en) * | 1987-02-02 | 1988-10-04 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic sensor array and method |
US4842358A (en) * | 1987-02-20 | 1989-06-27 | Litton Systems, Inc. | Apparatus and method for optical signal source stabilization |
DE3728107A1 (de) * | 1987-08-22 | 1989-03-02 | Philips Patentverwaltung | Polarisationsverwuerfler |
US4915503A (en) * | 1987-09-01 | 1990-04-10 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic gyroscope with improved bias stability and repeatability and method |
US4799752A (en) * | 1987-09-21 | 1989-01-24 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic gradient hydrophone and method of using same |
US4889402A (en) * | 1988-08-31 | 1989-12-26 | American Telephone And Telegraph Company, At&T Bell Laboratories | Electro-optic polarization modulation in multi-electrode waveguides |
CA1322864C (en) * | 1988-12-30 | 1993-10-12 | Stanislaw A. Lukasiewicz | Automatic stress analyzer |
JPH0833517B2 (ja) * | 1989-03-10 | 1996-03-29 | 日本電気株式会社 | 偏光制御方法 |
GB8917454D0 (en) * | 1989-07-31 | 1989-09-13 | British Telecomm | Fibre modulators |
US5191387A (en) * | 1990-01-10 | 1993-03-02 | Ando Electric Co., Ltd. | Polarization control system |
US5155548A (en) * | 1990-05-22 | 1992-10-13 | Litton Systems, Inc. | Passive fiber optic sensor with omnidirectional acoustic sensor and accelerometer |
US5475216A (en) * | 1990-05-22 | 1995-12-12 | Danver; Bruce A. | Fiber optic sensor having mandrel wound reference and sensing arms |
JPH07175024A (ja) * | 1993-10-29 | 1995-07-14 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光外部変調器 |
US5502781A (en) * | 1995-01-25 | 1996-03-26 | At&T Corp. | Integrated optical devices utilizing magnetostrictively, electrostrictively or photostrictively induced stress |
US6608685B2 (en) | 2000-05-15 | 2003-08-19 | Ilx Lightwave Corporation | Tunable Fabry-Perot interferometer, and associated methods |
US6721468B2 (en) | 2001-06-08 | 2004-04-13 | Ilx Lightwave Corporation | Resonantly driven fiber polarization scrambler |
US6885782B2 (en) * | 2001-06-26 | 2005-04-26 | Ilx Lightwave Corporation | Feedback polarization controller |
WO2011032294A1 (en) * | 2009-09-21 | 2011-03-24 | Phasoptx Inc. | Q-switched dfb fiber laser with switchable polarization output |
EP3485325B1 (de) * | 2016-07-13 | 2022-04-06 | Technology Innovation Momentum Fund (Israel) Limited Partnership | Kopplung von sensorinformationen an ein optisches kabel mittels ultraschallschwingungen |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3030852A (en) * | 1960-10-07 | 1962-04-24 | Bell Telephone Labor Inc | Optical device for use in controlling light transmission |
-
1969
- 1969-09-24 US US860748A patent/US3645603A/en not_active Expired - Lifetime
-
1970
- 1970-06-30 DE DE2033860A patent/DE2033860C3/de not_active Expired
- 1970-07-28 GB GB3646570A patent/GB1317934A/en not_active Expired
- 1970-09-22 JP JP45082611A patent/JPS4930461B1/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE9216439U1 (de) * | 1992-12-03 | 1993-02-25 | Bodenseewerk Geraetetechnik Gmbh, 7770 Ueberlingen, De |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3645603A (en) | 1972-02-29 |
JPS4930461B1 (de) | 1974-08-13 |
DE2033860A1 (de) | 1972-01-13 |
GB1317934A (en) | 1973-05-23 |
DE2033860C3 (de) | 1975-08-21 |
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