CN102459667B - 复合烧结碳化物旋转切削工具及旋转切削工具坯料 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种复合制品，其包括复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料，以及制造该制品的方法。该复合制品包括伸长部分，该伸长部分包括第一区域，该第一区域由第一烧结碳化物构成；和第二区域，该第二区域自体结合至第一区域，并由第二烧结碳化物构成。第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一种为混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括：烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相。该烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相中的至少一种包含至少0.5重量％的立方碳化物，基于包含立方碳化物的相的重量。

Description

复合烧结碳化物旋转切削工具及旋转切削工具坯料
技术领域
本发明一般涉及旋转切削工具及旋转切削工具坯料(blank)，其具有复合构造，该复合构造包括不同的组成和/或显微组织的区域，本发明还涉及相关方法。本发明更具体地涉及具有复合构造的多级烧结碳化物(硬质合金)旋转切削工具和用于旋转切削工具的坯料，其中至少一个区域包括混合(hybrid)烧结碳化物，该烧结碳化物(cemented carbide)包含立方碳化物(cubic carbide)，本发明更具体地还涉及制造旋转切削工具和旋转切削工具坯料的方法。本发明的旋转切削工具适用于多种通常应用，例如，适用于钻孔、铰孔(reaming)、锥形扩孔(countersinking)、平底扩孔(counterboring)和端铣。
背景技术
烧结碳化物旋转切削工具(即，驱动旋转的切削工具)通常在切削加工中使用，例如，钻孔、铰孔、锥形扩孔、平底扩孔、端铣和攻螺纹(tapping)。传统上，所述工具是利用非混合密实的(solid)整体式构造(monolithicconstruction)制造的。该工具的生产工艺包括固结冶金粉末(由粒状陶瓷和金属粘结剂组成)以制成一坯块。该坯块然后受到烧结以形成具有整体式构造的圆柱形工具坯料。如本文所用，术语“整体式构造”指的是，工具是由密实材料构成的，诸如烧结碳化物，其在工具内部的任何工作体积处具有基本上同样的特性。在烧结之后，该工具坯料经过适当的切削加工以制成旋转切削工具的切削刃以及其他特定几何形状的特征。旋转切削工具包括比如钻头、端铣刀、铰刀和丝锥。
由烧结碳化物构成的旋转切削工具适于许多工业应用场合，包括诸如金属、木料和塑料等结构材料的切削和成形。烧结碳化物制备的工具在工业上是很重要的，因为拉伸强度、耐磨损性和韧性的组合，其为这些材料的特性。如本领域公知的，烧结碳化物材料包括至少两相：至少一种硬陶瓷成分和一种较软的金属粘结剂基质。硬陶瓷成分可以比如是周期表中IVB到VIB族之内的元素的碳化物。常用的例子是碳化钨。粘结剂可以是金属或金属合金，典型是钴、镍、铁或这些金属的合金。粘结剂在三维上互连的基质内将陶瓷成分的区域“胶结(cements)”。烧结碳化物可以通过固结至少一种粉末状陶瓷成分和至少一种粉末状金属粘结剂的冶金粉末混合物(blend)而制造。
烧结碳化物的物理和化学性质部分取决于用于制造材料的冶金粉末的各个成分。烧结碳化物的性质是由比如陶瓷成分的化学组成、陶瓷成分的颗粒尺寸、粘结剂的化学组成和粘结剂与陶瓷成分的比值来确定的。通过改变冶金粉末混合物中的成分及成分比例，可以制备出，诸如钻头和端铣刀这样的烧结碳化物旋转切削工具，使其带有符合具体应用的独特性质。
旋转切削工具的整体式构造从本质上地限制了切削工具的性能和应用范围。作为一项范例，图1(a)和1(b)分别图示了麻花钻头20的侧视和端视图，此钻头具有用于在诸如木材、金属和塑料的构造材料中生成和精修(finishing)孔眼的典型设计。麻花钻头20包括凿尖(chisel edge)21，其用于实现最初的切入工件。钻头20的割嘴(cutting tip)24随在凿尖21之后并随着孔眼的钻进而去除大部分材料。割嘴24的外围26精修孔眼。在切削过程期间，从钻头中心到钻头外围，切削速度显著变化。这一现象示于图2(a)和图2(b)之中，该图以图形方式比较了典型麻花钻头的割嘴上在内径(D1)、外径(D3)和中径(D2)处的切削速度。在图2(a)中，外径(D3)是1.00英寸且直径D1和D2分别是0.25和0.50英寸。图2(b)表明当麻花钻头以每分钟200转操作时在三个不同的直径处的切削速度。如图2(a)和(b)中所示，在旋转切削工具切削刃上不同点处测定的切削速度将随着离开工具的旋转轴的距离而增大。
由于切削速度上的这些变化，具有整体式构造的钻头和其它旋转切削工具在工具的切削表面的中心到外边缘的范围内的不同点处将不会经受均匀磨损，且还可能会发生该工具切削刃的破碎(chipping)和/或开裂。另外，在钻切表面硬化的材料时，凿尖一般用以穿透表层，而钻头主体的其余部分从表面硬化材料的较软芯部上去除材料。因此，用于钻切表面硬化的材料的整体式构造的常规非混合钻头的凿尖的磨损速率将比切削刃的其余部分快得多，导致这种钻头的工作寿命较短。在两种情况下，由于常规非混合烧结碳化物钻头的整体式构造，必须经常重新研磨切削刃，这样就对钻头的工作寿命施加了明显的限制。经常重新研磨和工具的变化还会导致正在使用的机床过多的停工时间。
其它类型的具有整体式构造的旋转切削工具也具有类似的缺陷。例如，专门设计的一些钻头通常用于同时进行多种作业。这种钻头的实例包括分级钻头(step drill)和阶梯钻头(subland drill)。分级钻头是通过在钻头直径上磨出一或多个台阶而制成的。这种钻头用于钻出多直径孔眼。阶梯钻头可以用以完成诸如钻削、锥形扩孔和/或平底扩孔等多种作业。如普通的麻花钻头，具有通常的非混合整体式烧结碳化物构造的分级和阶梯钻头的服务寿命可能由于在钻头不同切削刃直径处所经受的切削速度的巨大差别而受到严重局限。
整体式旋转切削工具的局限性也在端铣刀方面举例说明。通常，由于切削工具的端部不受支承，而且端铣刀的长度-直径比通常较大(通常大于2∶1)，所以，端铣被认为是一种无效的金属去除技术。这造成端铣刀的过度弯曲并对于可能采用的切削深度和进给速率产生严重的限制。
为了处理与整体式构造旋转切削工具相关的问题，一直尝试制备在不同部位处具有不同性质的旋转切削工具。比如，具有脱碳表面的烧结碳化物钻头在美国专利第5609447号和第5628837号中予以阐述。在披露于这些专利之中的方法中，整体式烧结碳化物构造的碳化物钻头在保护性环境中被加热到600-1100℃之间。这种制备硬化钻头的方法具有很大的局限性。首先，钻头的硬化表面层极薄并可能相当块地被磨掉而暴露下面的较软烧结碳化物。其次，一旦当钻头被重新修整(redress)，硬化表面层就完全丧失了。第三，脱碳工序，其是一种附加处理工序，大大地增加了成品钻头的成本。
通过使用“复合”构造，减少了整体式烧结碳化物旋转切削工具相关的局限性，例如美国专利6511265(“’265专利”)公开的，其在此全文引入作为参考。该’265专利公开了包括至少第一区域和第二区域的复合旋转切削工具。该’265专利的工具可由烧结碳化物制成，其中，该复合旋转切削工具的第一区域包括第一烧结碳化物，其自体结合至(autogenously bonded to)该工具的第二区域，其中第二区域包括第二烧结碳化物。该第一烧结碳化物和第二烧结碳化物在至少一种特性上有所区别。该特性可以为，例如，弹性模量，硬度，耐磨性，断裂韧性，拉伸强度，耐腐蚀性，热膨胀系数，或者热传导系数。该工具内的烧结碳化物区域可以以同轴方式设置或者以其它方式设置从而能有利地定位该区域，从而能利用其特殊的性质。
尽管’265专利中公开的发明解决了整体式烧结碳化物旋转切削工具的某些局限性，该’265专利的实施例主要包括碳化钨。由于在钻孔、端铣和类适应用中使用旋转切削工具时，一般会遇到较高的剪切应力，有利地是使用具有极高强度水平的烧结碳化物品级(grade)，例如，使用碳化钨的烧结碳化物。然而，这些品级可能不适用于切削加工钢合金，这是由于在钢制工件中的铁和旋转切削工具中的碳化钨之间可能会发生反应。用于切削加工钢的工具可以在整体式常规品级烧结碳化物中含有0.5％或者更高的立方碳化物。然而，在该工具中添加立方碳化物通常会导致工具强度的降低。
因而，存在在切削工具不同区域上具有不同特性的钻头和其它旋转切削工具的需要，该特性例如为高强度和硬度，并且其不与工件产生化学反应。
发明内容
根据本发明，提供了一些非限制性的实施方式，其涉及一种复合制品(article)，其可以选自复合旋转切削工具和旋转切削工具坯料。该复合制品可以包括伸长部分(elongate portion)。该伸长部分可以包括第一区域和第二区域，其中第一区域包括第一烧结碳化物，第二区域自体结合至第一区域并包括第二烧结碳化物。第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一个为混合烧结碳化物。该混合烧结碳化物包括烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相。烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相中的至少一个包括至少0.5重量％立方碳化物，基于包括立方碳化物的相的重量。
本文公开的其它一些非限制的实施方案涉及复合制品，其为包括伸长部分的钻头、钻头坯料、端铣刀、丝锥和丝锥坯料之一。该伸长部分可以包括第一区域和第二区域，其中第一区域包括第一烧结碳化物，第二区域自体结合至第一区域并包括第二烧结碳化物。第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一个为混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括烧结碳化物不连续相和烧结碳化物连续相，其中烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相中的至少一个包括至少0.5重量％立方碳化物，基于包括立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量。在一些实施方式中，第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
本发明的一些附加的非限制性的实施方式涉及一种生产制品的方法，该制品选自复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料，其中该方法包括，制备混合烧结碳化物混合物。该混合烧结碳化物混合物可以包括第一烧结碳化物品级的烧结颗粒和第二烧结碳化物品级的未烧结颗粒。在一种实施方式中，第一烧结碳化物品级和第二烧结碳化物品级中的至少一种可以包含至少0.5重量％立方碳化物，基于该具体烧结碳化物品级的总重量。该混合烧结碳化物混合物可以放置在模具空隙的第一区域内，且不同的冶金粉末可以放置在空隙的第二区域内。在一种实施方式中，该混合烧结碳化物混合物的至少一部分可以与冶金粉末接触。该方法的实施方式可以包括固结该混合烧结碳化物混合物和该冶金粉末从而形成坯块(compact)，然后过压烧结该坯块。
附图说明
通过结合附图，可以更好的理解本文公开的合金，制品和方法的特征和优点，其中：
图1(a)图示了的麻花钻头的侧视图，该麻花砖头具有通常设计，其用于在构造材料中生成和精修孔，该构造材料例如为木材，金属和塑料；
图1(b)图示了图1(a)中所示的的麻花钻头的端视图；
图2(a)是图例，其图示了沿着常规非混合麻花钻头的切削刃的三个直径D1、D2和D3；
图2(b)为图表，其图示了常规非混合麻花钻头在直径D1、D2和D3处的切削速度；
图3(a)-(d)是一些新型坯料的剖面视图，该坯料用于制备按照本发明构造出的复合旋转切削工具，而其中图3(a)和3(b)图示了第一实施方式，图3(b)是以透视图的方式表示在图3(a)之中的坯料的剖面端视图；
图4是现有技术的常规非混合烧结碳化物品级的显微照片，基于碳化物和钴，并且没有立方碳化物；
图5是现有技术的常规非混合烧结碳化物品级的显微照片，基于碳化物和钴，其中包括立方碳化物；
图6示意性地图示了用于确定混合烧结碳化物分散相的邻接率(contiguity ratio)的步骤；
图7是混合烧结碳化物的显微照片，其中分散相包括立方碳化物，同时连续相相对不包括立方碳化物；
图8是混合烧结碳化物的显微照片，其中分散相相对不包括立方碳化物，同时连续相包括立方碳化物；
图9是复合烧结碳化物旋转切削工具的一种实施方式的截面的显微照片，该切削工具包括第一区域和第二区域，其中第一区域包括常规的非混合烧结碳化物，第二区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括立方碳化物作为分散相；
图10是复合烧结碳化物旋转切削工具的一种实施方式的截面的显微照片，该切削工具包括第一区域和第二区域，其中第一区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括立方碳化物作为连续相，第二区域包括常规非混合烧结碳化物品级；
图11是复合烧结碳化物旋转切削工具的一种实施方式的截面的显微照片，该切削工具包括第一区域和第二区域，其中第一区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括立方碳化物作为连续相，第二区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括立方碳化物作为分散相；和
图12是复合烧结碳化物旋转切削工具的一种实施方式的截面的显微照片，该切削工具包括第一区域和第二区域，其中第一区域包括基于碳化钨、立方碳化物、和钴的常规非混合烧结碳化物品级，第二区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物在分散相中包括立方碳化物，并且在连续相中基本没有立方碳化物内含物；
基于下文对本发明一些非限制性实施方式的详细描述，读者将会理解上述的细节以及其他问题。
发明详述
在本发明非限制性的实施方式中，除了在实际实施例或者其它特别指出的地方，所有的数字代表的数量以及特征均应该被理解为在所有例子通过术语“大约”而修饰。由此，除非有相反的表示，在下文中给出的所有数字参数均为近似值，其可根据人们想要在本发明的工具、工具坯料、和方法中获得的所需性质而改变。至少，并且不是试图限制与权利要求范围等同的应用，每个数字参数应该至少被解释为是根据所报道的有效数字以及通过应用常规取舍方法获得的。
任何的专利，公开物，或者其它公开资料，全文或者部分，只要其不与本文提出的已有定义、综述、或其它公开材料相冲突，在此引入作为参考。因此，且达到所需的程度，本文所述的内容能够取代任何在此引入的冲突材料。本文引入作为参考的任何材料，或者其一部分，其与本文所述的定义、综述或其它公开材料相冲突，在本文中，仅将其中一部分范围引入，该范围为在引入材料和现有公开材料之间不存在冲突的部分。
本发明提供了具有复合构造的旋转切削工具和切削工具坯料，而不是整体式构造的常规的非混合旋转切削工具。如本文所述，旋转切削工具是具有至少一个切削刃的切削工具，其被驱动旋转并与工件接触从而从工件上除去材料。如本文所述，具有“复合”构造的旋转切削工具是指具有至少两个区域的旋转切削工具，该两个区域在化学组成和/或显微组织上不同，并且在至少一种特征或者材料性质上有所不同。该特征或者材料性质可以选自，例如，化学耐磨性、耐腐蚀性、硬度、抗拉强度、机械耐磨性、断裂韧性、弹性模量、热膨胀系数、和热传导系数。可根据本发明构造的复合旋转切削工具的实施方式包括，钻头和端铣刀，以及能够用于例如，材料的钻孔、铰孔、锥形扩孔、平底扩孔、端铣和攻螺纹的其它旋转切削工具。
根据一些实施方式，本发明提供了一种复合旋转切削工具，其具有至少一个切削刃，如螺旋定向切削刃，并且包括至少两个烧结碳化物区域，它们自体结合到一起，并在至少一个特征或者材料性质上相互不同。如本文所述，“自体结合”是指以下结合，其在烧结碳化物或者另一材料的区域之间发生而不添加填充金属或者其他熔剂。
在本文公开的复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料的实施方式中，这些工具或者坯料的至少一个区域包括混合烧结碳化物。一种混合烧结碳化物包括烧结碳化物连续相和烧结碳化物分散相。在一些实施方式中，混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相和烧结碳化物分散相中的至少一个包括至少0.5重量％立方碳化物，基于包括该立方碳化物的相的总重量。
属于元素周期表中族IVB至VIB的过渡金属是相对较强的碳化物形成物。这些过渡金属中的某些形成的碳化物的特征为立方晶体结构，而其它过渡金属形成的碳化物的特征为六方晶结构。该立方碳化物与六方碳化物相比更坚固。形成立方碳化物的族IVB至VIB的过渡金属为Ti、V、Cr、Zr、Nb、HF和Ta。钨和钼的碳化物具有六方晶结构，其中钨是碳化物形成物中最弱的。该立方碳化物是相互可溶的并且在较宽的组成范围内彼此形成固溶体。另外，立方碳化物对于WC和Mo2C具有显著的溶解性。另一方面，WC通常对于任何立方碳化物都没有溶解性。
基于WC作为硬和分散的相和Co作为金属粘结相的烧结碳化物提供了强度、耐磨性和断裂韧性的最佳组合。在利用WC/Co烧结碳化物工具对钢合金的切削加工期间，由切削加工钢产生的钢切屑保持与WC/Co烧结碳化物接触。在高温下与铁接触时，WC是相对不稳定的，因而在钢的切削加工期间，可能会发生WC/Co旋转工具的凹陷坑(cratering)和弱化。
已经认识到，添加立方碳化物至WC/Co整体式旋转切削工具的烧结碳化物中会降低旋转工具中的WC与钢中的Fe的相互作用，因此在用于切削加工钢合金时，延长了工具的寿命。然而，立方碳化物添加到这些工具中同样会引起工具强度的降低，因而可致使该工具不适合某些切削加工应用。
在本发明复合旋转工具或旋转工具坯料的实施方式中，包含立方碳化物的混合烧结碳化物的提供改善了化学耐磨性，同时不会明显降低工具的强度。如本文所述，“化学磨损”可互换性地指的是腐蚀磨损且是指以下磨损，即其中在材料和工件和/或环境之间发生明显的化学或电化学反应，导致了材料的磨损。例如，当该工具用于切削加工钢合金时，由于碳化钨与铁切屑的扩散和化学反应，化学磨损可以在旋转切削工具上观察到。
在一种实施方式中，旋转切削工具的两个自体结合的烧结碳化物区域之一可以包括常规非混合品级烧结碳化物。一种常规非混合品级烧结碳化物可以包括一种或多种类型的过渡金属碳化物颗粒和粘结金属或金属合金。在一种非限制性的实施例中，常规非混合品级烧结碳化物可以包括碳化钨硬质颗粒，该碳化钨硬质颗粒嵌入在钴粘结剂中。常规非混合品级碳化钨-钴(即WC-Co)烧结碳化物的一种实例如图4中所示。该图4中示出的烧结碳化物是通过压实和烧结Firth Grade 248烧结碳化物粉末混合物制备的，该混合物可以从ATI Firth Sterling，Madison，Alabama获得。Firth Grade 248烧结碳化物粉末混合物包括约11重量％钴粉末和89重量％碳化钨颗粒(或粉末)。通过压实和烧结Firth Grade 248粉末混合物生产的烧结碳化物包括嵌入在连续钴粘结相中的碳化钨颗粒的非连续相。另一种常规非混合品级烧结碳化物如图5所示。图5中的烧结碳化物由Firth Grade T-04烧结碳化物粉末混合物生产(同样可以通过ATI Firth Sterling，Madison，Alabama公司得到)。FirthGrade T-04烧结碳化物粉末混合物包括：12重量％的钴粉末；总量为6重量％的碳化钛，碳化钽，和碳化铌颗粒；以及82重量％的碳化钨颗粒。通过压实和烧结Firth Grade T-04粉末混合物生产的烧结碳化物包括嵌入在连续钴粘结相中的非连续相，该非连续相包括碳化钨颗粒和碳化钛、碳化钽、和碳化铌固溶体。
如上文所述，本发明的一种实施方式涉及一种复合物，其包括含有混合烧结碳化物的第一区域，该混合烧结碳化物包括至少0.5重量％的立方碳化物，基于包括该立方碳化物的相的重量，该第一区域自体结合至含有常规非混合烧结碳化物的第二区域。在另一种实施方式中，两个自体结合的烧结碳化物区域中的每个均含有混合烧结碳化物，同时两个混合烧结碳化物中的每个均包括至少0.5重量％的立方碳化物，基于包括该立方碳化物的混合烧结碳化物相的重量。相对于例如仅基于碳化钨和钴的烧结碳化物，每个混合烧结碳化物可以具有改良的化学耐磨损性，所述混合烧结碳化物包括含至少0.5％立方碳化物的相(基于该相的总重量)。例如，当工具包括与工件接触的区域，该区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括连续和/或非连续相，该相包括至少0.5％立方碳化物(基于含该立方碳化物的相的总重量)时，与钢工件接触时会出现的、由于化学磨损导致的烧结碳化物工具的凹陷坑的发生被显著减少。因此，在混合烧结碳化物中含有立方碳化物可以提高包括含有混合烧结碳化物的区域的工具的化学耐磨性。同样，与例如由常规非混合品级WC-Co烧结碳化物制成的工具相比，该工具的混合烧结碳化物区域的强度由于立方碳化物的存在也不会显著降低。
本发明的一些实施方式的一些方面可以通过参考图3(a)和(b)中所示的旋转切削工具坯料30而得到更好的理解。图3(a)是横剖面视图，其中旋转切削工具坯料30沿着包括坯料中心轴的平面切成断面。图3(b)是横剖面视图，其中旋转切削工具坯料30横向于工具中心轴切成断面。旋转切削工具坯料30是大体圆柱形的烧结坯块，具有两个共轴设置的、自体结合的烧结碳化物区域。然而，对于本技术领域人员来说，显而易见是，本发明实施方式的以下讨论也可以适合于制造具有更复杂几何形状和/或多于两个区域的复合旋转切削工具和旋转切削工具坯料。因而，以下讨论不是意在限制本发明，而只是例示本发明某些非限制性实施方案。
旋转切削工具坯料30可以包括第一区域31，其可以为包括第一烧结碳化物的芯部区域。在一种非限制性的实施方式中，芯部区域可以包括提供最高可能的强度的常规非混合品级WC-Co烧结碳化物。该第一区域31的第一烧结碳化物与包括第二碳化物的第二区域32结合，该第二区域可以为外部区域。该外部区域可以包括混合烧结碳化物，其中连续和分散相中的至少一种包括至少0.5％立方碳化物(基于包括该立方碳化物的具体相的重量)，从而提供增强的化学耐磨性，同时与同样的不含有立方碳化物的烧结碳化物相比，不会显著地失去强度和机械耐磨性。如图3(a)和3(b)中所示，第一区域31和第二区域32可以同轴设置。该第一和第二区域31和32可以自体结合。
如上文所述，本文公开的实施方式包括一个或多个含有混合烧结碳化物的区域。尽管常规非混合烧结碳化物为一种复合材料，其通常包括遍及分散和嵌入在连续粘结相中的过渡金属碳化物颗粒，混合烧结碳化物可以包括至少一种常规非混合烧结碳化物品级的区域(或者，本文可以互换性的使用，“相”)，该常规非混合烧结碳化物品级遍及分散或者嵌入到第二常规非混合烧结碳化物品级的连续相中，因此形成了一种复合物，其包括第一烧结碳化物非连续相和第二烧结碳化物连续相。混合烧结碳化物例如在美国专利NO.7384443(“’433专利”)公开，其在此全文引入作为参考。每种混合烧结碳化物的非连续烧结碳化物相和连续烧结碳化物相通常，且独立地，包括一种或多种过渡金属的碳化物颗粒，该过渡金属例如为：钛、钒、铬、锆、铪、钼、铌、钽、和钨。混合烧结碳化物的两相也分别包括连续金属粘结相(或，更简单地，连续金属粘结剂)，其将在混合烧结碳化物的具体相中的所有碳化物颗粒粘结到一起或者胶结起来。混合烧结碳化物的每种烧结碳化物的连续金属粘结相可以包括钴、钴合金、镍、镍合金、铁、或铁合金。任选地，合金元素例如，举例来说，钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银可以存在于混合烧结碳化物的粘结相中或者存在于混合烧结碳化物的两个烧结碳化物中，以相对较少的浓度来增强不同的性能。当涉及到本文所述的混合烧结碳化物时，术语“分散相”和“非连续相”是可以相互替代使用的。
如上文所述，可包含在本文公开的复合制品的区域中的混合烧结碳化物的一个方面是，混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相和烧结碳化物非连续相之中的至少一个包括至少0.5重量％的立方碳化物，其中该重量百分比基于包含该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量。
在本发明复合工具和坯料的一些实施方式中，用于复合物中的一些混合烧结碳化物的烧结碳化物分散(非连续)相具有低的邻接率。复合结构中的分散相邻接程度可以根据经验由邻接率Ct表征。Ct可以通过使用定量金相照片技术确定，其描述于Underwood，Quantitative Microscopy，279-290(1968)，在此其引入作为参考。用于测量Ct的技术在’443专利中充分公开，其在此全文引入作为参考。如本领域技术人员所公知的，该技术由以下组成：确定已知长度的无规定向的线与具体结构特征构成的交叉(intersection)的数量，该已知长度的无规定向的线置于材料显微组织的显微照片上。计数该线与分散相/分散相交叉构成的交叉的总数(NLαα)，同样地计算分散相/连续相界面的交叉数量(NLαβ)。图6示意性地图示了步骤，即通过这些步骤获得NLαα和NLαβ的值。在图6中，52通常表示复合物，其在连续β相56中包括α相的分散相54。邻接率Ct通过公式Ct＝2NLαα/(NLαβ+2NLαα)计算得出。
邻接率是非连续(分散)相区域与其它非连续(分散)相区域接触的表面面积的平均百分比的量度。在分散区域的分布从完全分散(Ct＝0)至完全聚集(Ct＝1)变化时，该比率可以从0变化至1。该邻接率描述了在不考虑分散相区域的体积分数或者大小的情况下分散相的邻接程度。然而，一般情况下，对于较大体积分数的分散相，分散相的邻接率也可能会更高一些。
在具有硬烧结碳化物分散相的混合烧结碳化物的情况下，分散相的邻接率越低，裂纹将会扩散通过邻接的硬质相区域的可能性越低。该裂纹过程可以为重复过程，具有累积效应从而导致复合烧结碳化物旋转工具的整体韧性的降低。在本发明复合烧结碳化物旋转切削工具或者旋转切削工具坯料的一种实施方式中，该工具或者坯料区域中包括的混合烧结碳化物可以包括烧结碳化物分散相，通过上述方法测量，其具有不高于0.48的邻接率。
在本发明复合烧结碳化物旋转切削工具或者旋转切削工具坯料的一些实施方式中，复合物区域中包括的混合烧结碳化物可以包括约2至约40体积％的分散相的烧结碳化物品级。在另一种实施方式中，该烧结碳化物分散相可以为混合烧结碳化物体积的2至50％。在另一种实施方式中，该烧结碳化物分散相可以为混合烧结碳化物体积的2至30％。在其它实施方式中，可能期望地是，该混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相为混合烧结碳化物体积的6至25％。
在一种实施方式中，第一区域31中的烧结碳化物和第二区域32中的烧结碳化物(包括混合烧结碳化物的分散烧结碳化物相和连续烧结碳化物相)，可以包括陶瓷组分，该陶瓷组分由元素周期表中IVB至VIB族的一种或多种元素的碳化物构成。
该陶瓷组分优选占每个区域中烧结碳化物总重量的大约60到大约98的重量％。陶瓷组分颗粒嵌入在金属粘结材料的基质之内，该金属粘结材料基质优选占每个区域中总烧结碳化物的大约2到大约40重量％。粘结剂优选为Co、Co合金、Ni、Ni合金、Fe和Fe合金中的一种或多种。粘结剂任选地还可以含有比如诸如W、Cr、Ti、Ta、V、Mo、Nb、Zr、Hf和C这些元素，含量可以高达这些元素在粘结剂中的溶解极限。此外，粘结剂可以含有高达5重量百分比的诸如Cu、Mn、Ag、Al和Ru的元素。在复合旋转切削工具或者旋转切削工具坯料的一种实施方式中，第一烧结碳化物的粘结剂和第二烧结碳化物的粘结剂可以独立地进一步包括至少一种合金添加剂，其选自于钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。本领域技术人员应该认识到烧结碳化物的任意或者全部组分可以以元素形式、化合物和/或中间合金加入。本发明实施方式中使用的烧结碳化物的性质可以针对特定应用而定制，其通过改变陶瓷组分的化学组成、陶瓷组分的颗粒尺寸、粘结剂的化学组成、和粘结剂含量与陶瓷组分含量的重量比中的一种或其任意组合。
在某些实施方式中，在本文公开的复合制品的区域中包括的混合烧结碳化物的分散相和连续相中的至少一个包括至少0.5重量％立方碳化物，基于包括立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量，或者换句话说，基于包括该立方碳化物的相的重量。在一些其它实施方式中，在本文公开的复合制品的区域中包括的混合烧结碳化物的分散相和连续相中的至少一个包括至少1.0重量％立方碳化物，基于包括立方碳化物的混合烧结碳化物的相的重量。在一种实施方式中，混合烧结碳化物的分散相和连续相中的至少一个包括5％或更多立方碳化物，基于包括立方碳化物的相的总重量。在其它的实施方式中，混合烧结碳化物的分散相和连续相中的至少一个包括0.5％至30％、1％至25％、5％至25％或约6％重量的立方碳化物，基于包括立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量。
如本文所述，“立方碳化物”是指过渡金属碳化物，其具有立方密堆积晶体结构。该晶体结构也可以是指面心立方晶格，和具有cF8Pearson Symbol和B1Strukturbericht标识的岩盐晶体结构。在一种实施方式中，本发明复合制品区域中的混合烧结碳化物的立方碳化物内含物可以包括一种或多种过渡金属的碳化物，该过渡金属选自于元素周期表中的IV和V族。在另一种实施方式中，该立方碳化物内含物可以包括TiC、TaC、NbC、VC、HfC、和ZrC的一种或多种。在另一种实施方式中，该立方碳化物内含物可以包括TiC、TaC和NbC的一种或多种。在另一种实施方式中，该立方碳化物内含物可以包括TiC。在另一种实施方式中，该立方碳化物内含物可以包括不同立方碳化物的固溶体。
如上文所述，在本发明的实施方式中，复合烧结碳化物旋转切削工具或旋转切削工具坯料可以包括至少第一区域和第二区域。复合旋转切削工具或坯料的第一区域包括第一烧结碳化物，其自体结合至包括第二烧结碳化物的第二区域。在一些实施方式中，第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一种包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括至少0.5重量％的立方碳化物，基于包括立方碳化物的混合烧结碳化物的相的重量。在另一种实施方式中，第一区域可以基本上不含有立方碳化物且第二区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括至少0.5％立方碳化物，基于含有立方碳化物的相的重量。在另一种实施方式中，复合旋转切削工具或坯料的超过一个区域可包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括至少0.5重量％的立方碳化物，每个立方碳化物的含量基于包括立方碳化物的混合烧结碳化物的相的重量。
如上文所述，混合烧结碳化物包括烧结碳化物第一品级的分散相和烧结碳化物第二品级的连续相。在本文的复合烧结碳化物旋转切削工具或者旋转切削工具坯料的一种实施方式中，基本上所有的混合烧结碳化物的立方碳化物可位于混合烧结碳化物的连续相中，其中所述切削工具或坯料包括含有混合烧结碳化物的区域，该混合烧结碳化物包括至少0.5％立方碳化物，基于包括立方碳化物的相的重量。在另一种实施方式中，基本上所有的混合烧结碳化物的立方碳化物可以定位在混合烧结碳化物的非连续(分散)相中。在另一种实施方式中，混合烧结碳化物的分散相和连续相都包括至少0.5重量％立方碳化物，基于每种单独相的重量。关于本发明复合烧结碳化物旋转切削工具或坯料的区域，混合烧结碳化物的组成和/或性质可以根据需要定制从而提供具有所需机械性能的复合烧结碳化物旋转切削工具或坯料，所述本发明的旋转切削工具或坯料包括混合烧结碳化物，其中该混合烧结碳化物包括至少0.5％立方碳化物，基于含有该立方碳化物的相的重量。
本领域公知的，烧结碳化物中存在立方碳化物会导致烧结碳化物强度的中度降低。除此之外，如上所述，最强的烧结碳化物品级，其基于WC和Co，并不一定适合用于切削加工钢。这是因为钢一般在切削加工时产生长的连续切屑，该切削与工具的烧结碳化物接触。钢中的铁是潜在的碳化物形成元素，并且在切削切屑与碳化物之间的接触会导致WC从工具扩散到刚切屑的表面内并且与铁产生化学作用。WC从烧结碳化物切削工具的迁移会导致切削工具弱化并且在切削工具切削表面上引起凹陷的形成。立方碳化物向烧结碳化物工具中的添加减轻了碳化物的迁移和凹陷效应，但是并没有引起工具强度的中度降低。然而，如本文所教导的，由于工具中立方碳化物的存在引起的强度降低可以通过在工具中包括混合烧结碳化物和在混合烧结碳化物显微组织中设置(disposing)全部或部分立方碳化物来最小化。通过包括至少0.5重量％的立方碳化物在混合烧结碳化物显微组织的相中，可以改良旋转切削工具的化学耐磨性，同时与以下旋转切削工具相比，不会显著地降低工具强度，所述旋转切削工具基于仅包括碳化钨硬颗粒作为分散相的烧结碳化物。
通过在工具的混合烧结碳化物中设置立方碳化物，工具强度上的降低将会被最小化，同时当用于切削加工钢时工具的凹陷将会降低切。虽然本文给出的复合旋转切削工具的实施方式具有有限数量个包含烧结碳化物的区域，但是应该理解的是，本文的旋转切削工具可以包括任意数量的烧结碳化物的区域，包括含混合烧结碳化物(含有立方碳化物)的区域，且每个区域可以被配制为具有所需的性质。
再次参见图3(a)和(b)，旋转切削工具坯料30的第一或芯部区域31可在界面33处自体结合至(autogenously bonded to)第二或外部区域32。界面33在图3(a)和(b)中示为圆柱形的，但应该理解的是，本发明的复合旋转切削工具和坯料中的烧结碳化物区域的界面形状并不局限于圆柱形构型。在界面33处在区域31和32之间的自体结合可以是通过，例如从芯部区域31到外部区域32在三维上延伸(反之亦然)的粘结剂基质形成的。两个区域中粘结剂对陶瓷成分的比例可以是相同或不同的，可以在区域之间变动以影响区域的相对特性，且可以在混合烧结碳化物的连续相和分散相之间改变。只作为范例来看，复合工具坯料30相邻区域之中粘结剂对陶瓷成分的比例可以有1至10重量百分比的差别。本发明复合旋转切削工具和工具坯料的不同区域中烧结碳化物的特性可以针对具体应用定制。
本领域技术人员，在考虑了本发明的说明书之后将会理解，本发明经过改进的旋转切削工具和工具坯料可以被构造为带有不同烧结碳化物的多个区域或层以便从工具的中心区域到其周边形成一或多种特性的量值的分级式进展。因而，比如，麻花钻头可以配有烧结碳化物的多个共轴设置的区域，而其中每个这样的区域比相邻的、更加接近中心设置的区域具有连续增大的硬度和/或化学耐磨性。在一种实施方式中，复合旋转切削工具或工具坯料的至少第一或外部区域可以包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包含至少0.5重量％的立方碳化物，基于包括该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的重量，同时内部区域可以包含常规非混合烧结碳化物，该非混合烧结碳化物基于，例如但不限于，分散在连续钴粘结剂中的碳化钨颗粒。或者，本文中公开的旋转切削工具和工具坯料的非限制性实施方式可以被设计为具有其他复合构型，其中工具或坯料的不同区域相互具有不同的具体特性。另外一些可替换构型的非限制性范例示于图3(c)和3(d)之中。应该理解的是，根据本发明，特殊的钻头类型，例如，但不限于分级钻头和阶梯钻头将会受益于本发明的复合构造，其通过本文公开的非限制性的麻花钻头构造进行示例。
图3(c)表示本发明的一种实施方式，其作为圆柱形坯料是特别有用的，该圆柱形坯料可以用来制成用于钻削表面硬化材料的钻头。为了钻削表面硬化材料，钻尖一般用以穿透表层，而钻头主体则从较软芯部去除材料。在该非限制性实施方式中，第一区域34和第二区域35设置在坯料的第一和第二端部处。第一端部将变成钻头的尖端，而第二端部将变成会被固紧在机床卡盘(chuck)之中的端部。为了切削钢，在一种实施方式中，第一区域34可以包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括至少0.5重量％立方碳化物，基于含有该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量。当用于钻削钢工件时，立方碳化物的存在改良了钻头的化学耐磨性。该至少0.5重量％立方碳化物可以存在于包括在第一区域34中的混合烧结碳化物的分散和/或连续相中。
再次参考图3(c)，在本发明的复合旋转切削工具或坯料的一种实施方式中，该至少0.5重量％立方碳化物被包含在混合烧结碳化物的分散相中，该混合烧结碳化物包括在第一区域34中。第一区域34中包括的混合烧结碳化物的连续相包括硬质和机械耐磨的烧结碳化物如，举例来说，分散在钴合金粘结剂中的具有平均颗粒尺寸0.3-1.5μm的碳化钨颗粒。在该实施方式中，在第一区域34中，钴合金粘结剂为混合烧结碳化物连续相的约6-15重量％。该坯料的第二区域35可以包括常规非混合烧结碳化物，该常规非混合烧结碳化物例如由钴合金粘结剂中的碳化钨颗粒(1.0-10μm平均颗粒尺寸)构成，其中在第二区域35中粘结剂为常规非混合烧结碳化物的约2-6重量％。该第一区域34自体结合至第二区域35。第二区域35与第一区域34相比，具有增强的弹性模量，从而在对钻头施加压力时抵抗挠曲，该钻头由图3(c)中所示的坯料制成。
示于图3(d)之中的实施方式结合了图3(a)和3(c)的实施方式的特征。割嘴36包括两个区域，芯部区域37和外部区域38，其中各区域包括不同品级的烧结碳化物。芯部和外部区域37和38同轴设置并自体结合至第三区域39。区域38可以在组成上类似于图3(c)所示坯料的区域34，并包括含至少0.5重量％立方碳化物的混合烧结碳化物(基于包含该立方碳化物的相的重量)，从而当由该坯料制成的工具用于切削加工钢时降低凹陷。然而，由于立方碳化物内含物设置在混合烧结碳化物中，立方碳化物的存在并不会显著地降低由该工具坯料制成的旋转切削工具的强度或机械耐磨性。区域37可以包括常规非混合品级烧结碳化物，其提供高强度且例如在钴合金粘结剂中包含碳化钨颗粒(例如，0.3-1.5μm平均颗粒尺寸)，其中该粘结剂为芯部区域37中烧结碳化物的约6-15重量％。区域39可以在组成上类似于图3(c)的区域35，从而在对由工具坯料制成的钻孔工具施加压力时抵抗挠曲。
在一种实施方式中，本发明的复合制品可以包括其中含有至少一种常规非混合烧结碳化物的区域，其中含有至少一种混合烧结碳化物的区域，该混合烧结碳化物包括烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相。只要复合制品的混合烧结碳化物的一个相包括至少0.5％立方碳化物(基于相的重量)，各非混合烧结碳化物，以及复合制品的混合烧结碳化物的各烧结碳化物分散和连续相，可以独立包括：至少一种过渡金属碳化物，其选自碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨；和粘结剂，其包括至少一种选自钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金的材料。在复合制品的一种实施方式中，该至少一种过渡金属碳化物包括碳化钨。在其它实施方式中，碳化钨具有0.3-10微米的平均颗粒尺寸。在其它实施方式中，复合制品的不同粘结相的一个或多个包含至少一种合金添加剂，其选自钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。在本发明的复合制品的其它实施方式中，常规非混合烧结碳化物品级、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，分别各自含有2-40重量％的粘结剂和60-98重量％的金属碳化物。
在本文公开的复合制品的实施方式中，第一区域和第二区域的至少一个基本上不含有立方碳化物，然而第一和第二区域的另一个含有混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包含至少0.5重量％的立方碳化物，基于含有该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的重量。在其它实施方式中，基本上混合烧结碳化物中的所有立方碳化物包含在混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。在其它实施方式中，基本上混合烧结碳化物中的所有立方碳化物包含在混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。在其它实施方式中，立方碳化物可以同时包含在混合碳化物的连续和分散相中，其浓度均为至少0.5％，基于混合烧结碳化物的各单独的相的重量。
本发明的复合烧结碳化物旋转切削工具和工具坯料的一个优点是使工具和坯料的区域的特性满足不同应用场合的灵活性。另一个优点是降低的化学磨损和/或凹陷，这是由于在复合制品中存在混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括至少0.5重量％立方碳化物。当本发明的工具用于切削加工钢时，得到降低的化学磨损和/或凹陷。另外，在混合烧结碳化物中设置全部或基本全部的立方碳化物不会显著地降低工具的强度或机械耐磨性。本发明的特定复合坯料各个烧结碳化物区域的厚度、几何形状和/或各种物理性质可以加以选择以适应由坯料制成的旋转切削工具的具体应用。因而，比如，可以提高在使用期间经历显著弯曲的旋转切削工具的一个或多个烧结碳化物区域的弹性模量；可以提高具有切削表面并承受大于其他切削刃区域的切削速度的一个或多个烧结碳化物区域的硬度和/或机械耐磨性；以及/或者可以加强在使用期间受到化学磨损的烧结碳化物的区域的化学耐磨性。
现在参考图1中麻花钻头的非限制性实施方式，旋转切削工具或旋转切削工具坯料20可以包含伸长部分22。在一种非限制性实施方式中，伸长部分22可以限定切削刃25。在另一个非限制性实施方式中，伸长部分22上的切削刃25可以围绕伸长部分的表面28螺旋定向。
本发明复合烧结碳化物旋转切削工具或旋转切削工具坯料的一种非限制性实施方式包括伸长部分，其中第一区域和第二区域之一为芯部区域，第一区域和第二区域中的另一个为外部区域，同时其中第一和第二区域同轴设置。在一种实施方式中，外部区域可以包含混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包含至少0.5重量％的立方碳化物，基于包括该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量。在另一种实施方式中，第一区域可以覆盖第二区域的至少一部分，同时该第一区域可以包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包含至少0.5重量％的立方碳化物，相对于包括该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量。
在一些实施方式中，其中复合烧结碳化物旋转切削工具用于切削加工钢，旋转切削工具的外部区域可以包括混合烧结碳化物显微组织，该显微组织包含至少0.5重量％的立方碳化物，基于包括该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的总重量。在一种非限制性实施方式中，其中外部区域包括混合烧结碳化物显微组织，该显微组织包含至少0.5重量％的立方碳化物，内部区域可以为基本上不含有立方碳化物的烧结碳化物的常规非混合品级。在一种实施方式中，包括立方碳化物或者基本上不包括立方碳化物的烧结碳化物的常规非混合品级可以为以下品级，其包括分散在钴粘结剂中的碳化钨硬颗粒。然而，应该理解的是，烧结碳化物的任何其它常规非混合品级的使用包含在本发明的权利要求书的范围内，其可以由本领域技术人员挑选从而在本发明旋转切削工具或旋转切削工具坯料的每个区域中达到特定的性质。然而，在任何所述实施方式中，该工具或坯料的至少一个区域包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物在其连续和/或分散相中包含至少0.5重量％立方碳化物，基于包括立方碳化物的具体相的重量。
如上文所述，本文公开的复合烧结碳化物旋转切削工具和旋转切削工具坯料包括伸长部分。所述工具和坯料包括，但不限于，钻头，钻头坯料，端铣刀，端铣刀坯料，丝锥和丝锥坯料。在一些实施方式中，钻头，钻头坯料，端铣刀，端铣刀坯料，丝锥和丝锥坯料中的一种可以在第一区域中包括第一烧结碳化物和在第二区域中包括第二烧结碳化物。第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一种为混合烧结碳化物。该混合烧结碳化物包含烧结碳化物非连续相和烧结碳化物连续相，其中混合烧结碳化物的烧结碳化物非连续相和烧结碳化物连续相至少之一包括至少0.5重量％的立方碳化物，基于包含该立方碳化物的相的总重量，同时其中，第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物不同。
涉及到化学耐磨性的性质，化学磨损通常被认为是腐蚀磨损，其被定义为“与环境的化学或电化学反应显著的磨损”。参见ASM，MaterialsEngineering Dictionary，J.R.Davis，Ed.，ASM international，Fifth printing(2006年1月)，第98页。在使用基于碳化钨和钴的常规非混合烧结碳化物旋转切削工具切削加工钢时，会发生工具的化学磨损，这是由于WC具有扩散到与工具接触的钢切削屑中的趋向，同时碳化物与钢中的铁反应(铁是碳化物形成元素)。混合烧结碳化物的混合显微组织中的立方碳化物的加入降低了工具的化学磨损，并在用于切削加工钢时，降低或消除了工具的凹陷，该混合烧结碳化物被包含在本文的复合烧结碳化物工具和坯料的第一和第二区域中的至少一个内。然而，由于立方碳化物内含物存在于混合烧结碳化物的显微组织中，工具的强度不会显著的降低。
不希望被任何具体的科学理论限制，认为添加至少0.5％立方碳化物(基于包含立方碳化物的相的重量)能够通过改变碳化钨对于铁的稳定性，降低或消除凹陷。钛和钽是强于钨的碳化物形成元素。钢合金中的铁也是碳化物形成元素。当具有仅含有碳化钨的烧结碳化物品级的旋转工具用于钻孔或切削加工钢时，铁与碳化钨反应形成碳化铁，从而导致工具的凹陷。认为，通过与碳化钨的合金化，立方碳化物改变了碳化钨相对于铁的稳定性。在碳化钨与立方碳化物合金化后，铁具有与该碳化钨更低的反应趋向，甚至在本发明实施方式的低含量时，本文的复合旋转工具的凹陷被随后降低和消除了。
另外，当立方碳化物存在于本文公开的旋转工具的烧结碳化物的混合显微组织中时，复合旋转工具的强度的降低被最小化。在一种非限制性的实施方式中，当立方碳化物存在于混合烧结碳化物的分散相中时，与现有技术的在非混合烧结碳化物品级中包含立方碳化物的旋转工具相比，工具强度的降低被最小化了。然而，应该理解的是，在本文公开的实施方式中，当立方碳化物存在于混合烧结碳化物的分散相、连续相或者两个相中时，在混合烧结碳化物显微组织中包含立方碳化物的复合旋转工具强度的降低是最小的，同时，该混合显微组织中的立方碳化物的位置取决于复合旋转工具的部位所需的性质。在考虑了本发明的说明书的情况下，不需要通过过多实验，本领域技术人员就应该知晓或者本领域一般技术人员就能够确定本文公开的复合旋转工具的实施方式中达到局部性质的设计参数。
本发明的复合旋转切削工具和切削工具坯料的实施方式可以通过本技术领域中已知的适当工艺方法制成，但优选采用如以下进一步描述的干袋等静压方法(dry bag isostatic method)。该干袋方法特别适宜，因为它允许以许多不同构型来制作复合旋转切削工具和工具坯料，其非限制性范例已经提供于图3(a)-(d)之中。示于图3(c)和(d)之中的构型非常难以采用以下方法制作(若并非不可能的话)，所述方法为其他粉末固结技术，诸如模具压制、挤压和湿袋等静压。
在本发明用于生产复合旋转切削工具的方法的实施方式中，制备了混合烧结碳化物混合物。一种制备混合烧结碳化物混合物的方法可以包括将第一烧结碳化物品级的部分或者完全烧结的颗粒的至少之一与第二烧结碳化物品级的未处理(green)和未烧结颗粒的至少之一混合，其中第一烧结碳化物品级用作烧结坯块的混合烧结碳化物部分的分散相，第二烧结碳化物品级用作烧结坯块的混合烧结碳化物部分的连续相。用于形成混合烧结碳化物的第一烧结碳化物品级和第二烧结碳化物品级的至少一个包括至少0.5重量％的立方碳化物，如上文所述，基于包含该立方碳化物的烧结碳化物品级的组分的总重量。
在另一种实施方式中，混合烧结碳化物的第一烧结碳化物品级和第二烧结碳化物品级中的至少一个包含至少1.0重量％的立方碳化物，基于包含该立方碳化物的碳化物品级的组分的总重量。该混合烧结碳化物混合物置于模具空腔(void)的第一区域中。冶金粉末可以放置于空腔的第二区域中，其中混合烧结碳化物混合物的至少一部分与冶金粉末接触。该冶金粉末可以为烧结碳化物粉末混合物，其包括与金属粘结剂颗粒或粉末混合的硬颗粒，该硬颗粒例如，但不限于，碳化钨颗粒，该金属粘结剂颗粒或粉末例如，但不限于，钴或者钴合金粉末。该混合烧结碳化物混合物和该冶金粉末可以固结从而形成坯块，该坯块可以使用常规方法烧结。在一种非限制性的实施方式中，该坯块使用过压烧结进行烧结。
用作混合烧结碳化物分散相的颗粒的部分或者完全烧结导致颗粒的强化(与“未处理”颗粒相比)。分散相的强化颗粒在混合物向坯块固结的过程中将会对破裂(collapse)具有增强的抗性。基于分散相的所需强度，分散相的颗粒可以在约400-约1300℃温度范围内部分或完全烧结。该颗粒可以通过不同的方法烧结，如，但不限于，氢气烧结和真空烧结。颗粒的烧结可导致润滑剂的移除，氧化还原，致密化，和显微组织发展。混合前，分散相颗粒的部分或完全烧结会导致在混合固结过程中，分散相破裂的减少。生产混合烧结碳化物的该方法的实施方式允许形成具有较低分散相邻接率的混合烧结碳化物。当至少一种烧结碳化物的颗粒在混合前部分或完全烧结时，该烧结颗粒在混合后在固结的过程中不会破裂，且所得混合烧结碳化物的邻接也相对低。一般而言，分散相烧结碳化物颗粒尺寸越大且连续烧结碳化物相颗粒尺寸越小，任意体积分数的硬品级的邻接率就越低。
在一种非限制性的实施方式中，形成复合烧结碳化物切削工具或工具坯料的方法包括，将混合烧结碳化物混合物放入到模具的第一区域中，其中该混合物含有至少0.5％立方碳化物(基于含有该立方碳化物的混合烧结碳化物相的总重量)。该模具可以为，例如，干袋橡胶模具(dry-bag rubber mold)。用于形成常规烧结碳化物的冶金粉末可以放入模具空腔的第二区域中。基于在旋转切削工具中所需不同烧结碳化物的区域的数量，该模具可以被分隔出额外的区域，其中放入特殊的冶金粉末和/或混合烧结碳化物混合物，该混合物包含至少0.5％立方碳化物，基于含有该立方碳化物的相的重量。应该理解的是，为了获得其它特性，不含有立方碳化物的混合烧结碳化物可以被包含在模具中并掺入到工具或工具坯料中，只要旋转切削工具或旋转切削工具坯料的一个区域包括含至少0.5％立方碳化物的混合烧结碳化物，基于包含该立方碳化物的混合烧结碳化物的相的重量。该模具可以分隔为多个区域，其通过在模具的空腔中放置物理隔板以限定该两个或更多区域。该一种或多种混合烧结碳化物混合物包括含至少0.5％的立方碳化物的相，同时包括在模具的不同区域中的一种或多种冶金粉末被挑选以实现旋转切削工具相应区域的所需性能，如上文所述。使在第一区域和第二区域中的材料的一部分相互接触，同时该模具被等静压制来使冶金粉末致密化从而形成固结粉末的坯块。该坯块然后烧结从而进一步致密化该坯块，固结该粉末，且在第一、第二，和，如果存在，其它区域之间形成自体结合。该烧结坯块提供了一种坯料，该坯料可以被机加工从而包括切削刃和/或其它具体旋转切削工具几何形状的物理特征。所述特征对于本领域技术人员来说是已知的，在此不具体指出了。
在一种非限制性的实施方式中，在过压烧结该坯块的步骤后，该坯块包含混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包含烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相。在一种实施方式中，混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率是不超过0.48。
在一种非限制性的实施方式中，在过压烧结该坯块的步骤后，混合烧结碳化物中的基本上所有的立方碳化物都存在于混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。在另一种实施方式中，在过压烧结该坯块的步骤后，混合烧结碳化物中的基本上所有的立方碳化物都存在于混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。在其它实施方式中，在过压烧结该坯块的步骤后，烧结碳化物分散相为混合烧结碳化物的2-50体积％。
在一种非限制性的实施方式中，第一烧结碳化物品级的烧结颗粒可以为部分烧结颗粒和完全烧结颗粒中的至少一种，且该混合烧结碳化物混合物的制备包括，将包含2至低于40体积％的第一烧结碳化物品级的烧结颗粒和高于60至98体积％的第二烧结碳化物品级的未烧结碳化物颗粒的材料混合，其中该重量百分比基于烧结碳化物混合物的总重量。在另一种实施方式中，烧结混合物包括烧结金属碳化物和粘结剂从而形成第一烧结碳化物品级的烧结颗粒。在一种实施方式中，烧结该混合物可以包括在400℃至1300℃烧结该金属碳化物和粘结剂。
一种非限制性的用于制备混合烧结碳化物混合物的实施方式包括，将包含2至30体积％的第一烧结碳化物品级的烧结颗粒和70至98体积％的第二烧结碳化物品级的未烧结颗粒的材料混合，其中该重量百分比基于烧结碳化物混合物的总重量。
在本文公开的一种非限制性实施方式中，第一烧结碳化物品级、第二烧结碳化物品级和冶金粉末各自独立包括选自以下的金属碳化物：碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨，和选自以下的粘结剂：钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金。一些实施方式还包括，在粘结剂中包含至少一种合金添加剂，其中该合金添加剂选自钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。
一种制造根据本发明实施方式的复合旋转切削工具的非限制性方法还可以包括从烧结坯块(即，坯料)上除去材料从而提供至少一个切削刃。一种从坯块上除去材料的方法的非限制性实施方式可以包括切削加工该坯块从而形成至少一个螺旋定向的凹槽，该凹槽限定出至少一个螺旋定向的切削刃。在一种实施方式中，可以使用本领域技术人员已知的基于金刚石的磨轮进行研磨而形成螺旋凹槽。其它的在旋转工具上形成凹槽的方法，其无论是现在或将来被本领域技术人员知晓，均应在本发明公开的复合旋转工具的实施方式的范围内。
在本发明形成复合制品的一种非限制性实施方式中，该模具可以包括干袋橡胶模具(dry-bag rubber mold)，且进一步将烧结碳化物混合物和冶金粉末固结以形成坯块包括等静压制该干袋橡胶模具从而形成坯块。一种非限制性方法实施方式可以包括将该干袋橡胶模具的空腔物理分隔为至少第一区域和第二区域。在一种实施方式中，物理分隔该空腔包括插入套管(sleeve)至空腔中从而将空腔划分为第一区域和第二区域。在一些实施方式中，该套管包括塑料、金属、或纸。在另一种非限制性实施方式中，在将烧结碳化物混合物与冶金粉末放置到模具的空腔中后，通过将套管从空腔中移出，从而烧结碳化物混合物的至少一部分与冶金粉末接触。在另一种实施方式中，将烧结碳化物混合物的至少一部分与冶金粉末的接触包括将烧结碳化物混合物和冶金粉末中的一种放置在空腔中从而沿着界面与烧结碳化物混合物和冶金粉末中的另一种接触。
在制备选自复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料的制品的方法的某些实施方式中，第一烧结碳化物品级、第二烧结碳化物品级、和冶金粉末可以各自独立含有2-40重量％的粘结剂和60-98重量％的过渡金属碳化物。在另一种实施方式中，第一烧结碳化物品级、第二烧结碳化物品级、和冶金粉末中的至少一种包括碳化钨颗粒，该碳化钨颗粒具有0.3-10μm的平均颗粒尺寸。在这些实施方式中，第一烧结碳化物品级和第二烧结碳化物品级中至少一种包括至少0.5％立方碳化物，基于该品级的总重量。
一种非限制性实施方式可以包括通过在5000-50000psi的压力下等静压制模具而固结该烧结碳化物混合物和冶金粉末从而形成坯块。在一种非限制性的实施方式中，过压烧结该坯块包括在300-2000psi的压力下在1350℃至1500℃加热该坯块。
下文给出本发明复合旋转切削工具和旋转切削工具坯料的生产方法的非限制性实施方式。
实施例1
图7为本发明旋转工具坯料的区域60的显微照片，该坯料包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物含有立方碳化物。图7中所示的区域包含混合烧结碳化物品级，该混合烧结碳化物品级包括20体积％的Firth Grade T-04烧结碳化物作为分散相62。Firth Grade T-04烧结碳化物包括6重量％的立方碳化物TiC、TaC和NbC的固溶体，82重量％的WC，和12重量％的Co。图7中所示旋转切削工具坯料的混合烧结碳化物区域包括80体积％的FirthGrade 248烧结碳化物作为连续相64。Firth Grade 248烧结碳化物包含89重量％的WC和11重量％的Co。分散相62的测量到的邻接率为0.26，且因此低于0.48。所有的烧结碳化物粉末都是从ATI Firth Sterling，Madison，Alabama获得。
实施例2
实施例1的图7中所示的旋转工具坯料的混合烧结碳化物区域60通过在真空中在800℃温度下预烧结Firth Grade T-04烧结碳化物颗粒(或粉末)制备。该预烧结的Firth Grade T-04烧结碳化物颗粒包含图7中所示混合烧结碳化物区域的分散相62。该预烧结颗粒与Firth Grade 248的未处理颗粒混合从而形成混合烧结碳化物混合物。该混合烧结碳化物混合物放置到模具的空腔中并通过机械压制在137.9MPa(20000psi)的压力压缩。应该理解的是，等静压制可以用于得到相同的结果。该混合烧结碳化物坯块在烧结热等静压(烧结-HIP)炉中在1400℃过压烧结。
实施例3
在图8的显微照片中观察到本发明含有混合烧结碳化物的工具坯料的区域70，该混合烧结碳化物包含立方碳化物。图8中所示的混合烧结碳化物包括20体积％的ATI Firth Sterling Grade 248烧结碳化物作为分散相72和80体积％的ATI Firth Sterling Grade T-04烧结碳化物(包括6重量％立方碳化物)作为连续相74。分散相的邻接率为0.40。该工具坯料的混合烧结碳化物区域使用类似于实施例2的方法和条件制备。
实施例4
混合烧结碳化物混合物和常规非混合品级烧结碳化物冶金粉末被放置在用于生产旋转切削工具坯料的模具空腔的分离的区域中，且沿界面相互接触。类似于实施例2公开的工艺，实施常规非混合压实和烧结工艺用于提供复合烧结碳化物旋转切削工具坯料，该坯料包括混合烧结碳化物的第一区域，该混合烧结碳化物包含立方碳化物，同时其中该第一区域冶金结合至第二区域，该第二区域由常规非混合烧结碳化物构成，该常规非混合烧结碳化物没有包含任何实质含量的立方碳化物。复合烧结碳化物的显微组织80示于图9中。Firth Grade 248烧结碳化物示于显微照片的左手侧，以82表示。混合烧结碳化物示于显微照片的右手侧，以84表示。该混合烧结碳化物包括80体积％的Firth Grade 248烧结碳化物作为连续相86，以及20体积％的含有6％立方碳化物的Firth Grade T-04烧结碳化物作为分散相88。界面区域89在图9中在常规非混合品级显微组织82和混合品级显微组织84之间是明显的。
实施例5
混合烧结碳化物混合物和常规非混合烧结碳化物冶金粉末放置于适用于生产旋转切削工具坯料的模具空腔的分离的区域中，并沿界面相互接触。类似于实施例2公开的工艺，实施常规非混合压实和烧结工艺用于提供复合烧结碳化物，该复合烧结碳化物包括混合烧结碳化物的第一区域，该混合烧结碳化物包含立方碳化物，且该第一区域冶金结合至常规非混合烧结碳化物的第二区域。复合烧结碳化物的显微组织90示于图10中。Firth Grade 248常规非混合品级烧结碳化物显微组织92示于显微照片的右手侧。混合品级显微组织94示于显微照片的左手侧，并包括20体积％的Firth Grade 248烧结碳化物作为分散相96，以及80体积％的Firth Grade T-04烧结碳化物作为连续相98。在制备样品中使用的Firth Grade T-04烧结碳化物粉末包含总量6重量％的立方碳化物TiC、TaC、和NbC。在常规非混合品级显微组织92和混合品级显微组织94之间的界面区域99是明显的。
实施例6
第一混合烧结碳化物混合物和第二混合烧结碳化物混合物被放置在用于制备复合旋转切削工具坯料的模具空腔的分离的区域中，且沿界面相互接触。类似于实施例2公开的工艺，实施常规非混合压实和烧结工艺用于提供复合烧结碳化物旋转切削工具坯料，该坯料包括混合烧结碳化物的第一区域，该第一区域自体结合至混合烧结碳化物的第二区域。复合烧结碳化物旋转切削工具坯料的第一和第二混合烧结碳化物区域的显微组织100如图11所示。显微组织100的右手侧为第一混合烧结碳化物显微组织101，同时显微组织100的左手侧为第二混合烧结碳化物显微组织104。该第一混合烧结碳化物包括80体积％的Firth Grade 248烧结碳化物作为连续相102和20体积％的包含立方碳化物的Firth Grade T-04烧结碳化物作为分散相103。该第二混合烧结碳化物包括20体积％的Firth Grade 248烧结碳化物作为分散相105和80体积％的包含立方碳化物的Firth Grade T-04烧结碳化物作为连续相106。图11中在第一混合品级烧结碳化物显微组织101和第二混合烧结碳化物品级显微组织104之间的界面区域107是明显的。
实施例7
冶金粉末和混合烧结碳化物混合物被放置在用于制备复合旋转切削工具坯料的模具空腔的分离的区域中，且沿界面相互接触。类似于实施例2公开的工艺，实施常规非混合压实和烧结工艺用于提供复合烧结碳化物旋转切削工具坯料，该坯料包括含有常规非混合烧结碳化物品级的第一区域，该第一区域自体结合至第二区域，该第二区域包括混合烧结碳化物。复合烧结碳化物旋转切削工具坯料的常规非混合烧结碳化物品级和混合烧结碳化物的界面的显微组织110示于图12中。显微组织110的左手侧为常规非混合烧结碳化物显微组织112，显微组织110的右手侧为混合烧结碳化物显微组织114。常规非混合烧结碳化物为Grade T-04烧结碳化物，含有6重量％的立方碳化物。该混合烧结碳化物含有20体积％的Grade T-04烧结碳化物作为分散相116，和80体积％的Grade 248烧结碳化物作为连续相118。在常规非混合品级显微组织112和混合品级显微组织114之间的界面区域119是明显的。
应该理解的是，本说明书给出的本发明的各种方面仅是为了能更清楚的理解本发明。对于本领域技术人员来说，某些方面是显而易见的，其不会更有利于理解本发明，因而，这些方面没有给出也是为了使本说明书简便易懂。虽然本发明已经结合某些实施例作了说明，但是本技术领域中的一般熟练人员将在考查前述说明之前认识到可以采用本发明的许多修改和变更。本发明的所有这些修改和变更都意欲为前述说明和后随的各项权利要求所包含。

Claims (128)

1.一种选自复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料的制品，该制品包括：
伸长部分，该伸长部分包括：
第一区域，该第一区域包括第一烧结碳化物；和
第二区域，该第二区域自体结合至第一区域，并包括第二烧结碳化物；
其中第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一个包含混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括：
烧结碳化物分散相，和
烧结碳化物连续相，
其中该混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相包含至少5重量%的立方碳化物，基于烧结碳化物分散相的重量，且
其中混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包含在混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。
2.如权利要求1所述的复合制品，其中，所述立方碳化物包括碳化钛、碳化钒、碳化锆、碳化铌、碳化铪、和碳化钽中的至少一种。
3.如权利要求1所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域的至少一个基本上不含有立方碳化物。
4.如权利要求1所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率为不高于0.48。
5.如权利要求1所述的复合制品，其中，烧结碳化物分散相为混合烧结碳化物的2-50体积%。
6.如权利要求1所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的一种为非混合烧结碳化物。
7.如权利要求6所述的复合制品，其中，该非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立包括：
至少一种过渡金属碳化物，其选自碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨；和
粘结剂，其包括至少一种选自钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金的材料。
8.如权利要求7所述的复合制品，其中，至少一种过渡金属碳化物包括碳化钨。
9.如权利要求8所述的复合制品，其中，碳化钨具有0.3-10微米的平均颗粒尺寸。
10.如权利要求7所述的复合制品，其中，该粘结剂包含至少一种合金添加剂，其选自钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。
11.如权利要求7所述的复合制品，其中，非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立含有2-40重量%的粘结剂和60-98重量%的金属碳化物。
12.如权利要求1所述的复合制品，其中该制品为旋转切削工具，且伸长部分的表面限定了切削刃。
13.如权利要求12所述的复合制品，其中，该切削刃围绕伸长部分的表面螺旋定向。
14.如权利要求1所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域同轴设置。
15.如权利要求14所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域中的一个为芯部区域，且第一区域和第二区域中的另一个为外部区域。
16.如权利要求15所述的复合制品，其中，外部区域包括混合烧结碳化物。
17.如权利要求14所述的复合制品，其中，第一区域覆盖第二区域的至少一部分。
18.如权利要求1所述的复合制品，其中，该复合制品为钻头，钻头坯料，端铣刀，端铣刀坯料，丝锥和丝锥坯料中的一种。
19.如权利要求1所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
20.如权利要求1所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的硬度和耐磨性中的至少一种与第二烧结碳化物不同。
21.如权利要求1所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的弹性模量与第二烧结碳化物的弹性模量不同。
22.如权利要求1所述的复合制品，其中：
该复合制品为钻头，钻头坯料，端铣刀，丝锥和丝锥坯料中的一种；和
其中第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
23.一种生产制品的方法，该制品选自复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料，该方法包括：
制备混合烧结碳化物混合物，该混合物包括
第一烧结碳化物品级的烧结颗粒，和
第二烧结碳化物品级的未烧结颗粒，
其中第一烧结碳化物品级和第二烧结碳化物品级中的至少一种包含至少5重量%的立方碳化物；
将该混合烧结碳化物混合物放置到模具的空腔的第一区域内；
将冶金粉末放入到空腔的第二区域内；
将该混合烧结碳化物混合物的至少一部分与冶金粉末接触；
固结该混合烧结碳化物混合物和冶金粉末从而形成坯块；和
过压烧结该坯块。
24.如权利要求23所述的方法，其中在过压烧结坯块步骤后，该坯块包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括：
烧结碳化物分散相；和
烧结碳化物连续相；
其中混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率不超过0.48。
25.如权利要求24所述的方法，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都存在于混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。
26.如权利要求24所述的方法，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都存在于混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。
27.如权利要求24所述的方法，其中，烧结碳化物分散相为混合烧结碳化物的2-50体积%。
28.如权利要求23所述的方法，其中，第一烧结碳化物品级的烧结颗粒为部分烧结颗粒和完全烧结颗粒中的至少一种。
29.如权利要求23所述的方法，其中，制备该混合烧结碳化物混合物包括混合下述材料，该材料包含2至低于40体积%的第一烧结碳化物品级的烧结的颗粒和高于60至98体积%的第二烧结碳化物品级的未烧结的烧结碳化物颗粒，其中该体积百分比基于混合烧结碳化物混合物的总体积。
30.如权利要求23所述的方法，其进一步包括烧结包含金属碳化物和粘结剂的混合物从而形成第一烧结碳化物品级的烧结颗粒。
31.如权利要求30所述的方法，其中，烧结该包含金属碳化物和粘结剂的混合物包括在400℃至1300℃烧结。
32.如权利要求23所述的方法，其中制备该烧结碳化物混合物包括将包含2至30体积%的第一烧结碳化物品级的烧结的颗粒和70至98体积%的第二烧结碳化物品级的未烧结的颗粒的材料混合，其中该体积百分比基于烧结碳化物混合物的总体积。
33.如权利要求23所述的方法，其中第一烧结碳化物品级、第二烧结碳化物品级和冶金粉末各自独立包括：
金属碳化物，其选自碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨；和
粘结剂，其选自钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金。
34.如权利要求33所述的方法，其中该粘结剂进一步包含合金添加剂，该合金添加剂选自钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。
35.如权利要求23所述的方法，其中该制品为复合旋转切削工具，且该方法进一步包括从坯块上除去材料从而提供至少一个切削刃。
36.如权利要求35所述的方法，其中从坯块上除去材料包括切削加工该坯块从而形成至少一个螺旋定向的凹槽，该凹槽限定出至少一个螺旋定向的切削刃。
37.如权利要求23所述的方法，其中该模具为干袋橡胶模具，并且进一步其中固结该烧结碳化物混合物和冶金粉末以形成坯块包括，等静压制该干袋橡胶模具从而形成坯块。
38.如权利要求37所述的方法，进一步包括：
将该干袋橡胶模具的空腔物理分隔为至少第一区域和第二区域。
39.如权利要求38所述的方法，其中物理分隔该空腔包括插入套管至空腔中从而将空腔划分为第一区域和第二区域。
40.如权利要求39所述的方法，其中该套管包括选自塑料、金属、和纸的材料。
41.如权利要求39所述的方法，其中烧结碳化物混合物的至少一部分与冶金粉末的接触包括，在将烧结碳化物混合物与冶金粉末放置到模具的空腔中后，从空腔中移除套管。
42.如权利要求32所述的方法，其中，第一烧结碳化物品级、第二烧结碳化物品级、和冶金粉末各自独立含有2-40重量%的粘结剂和60-98重量%的烧结碳化物。
43.如权利要求23所述的方法，其中，第一烧结碳化物品级、第二烧结碳化物品级、和冶金粉末中的至少一种包括碳化钨颗粒，该颗粒具有0.3-10μm的平均颗粒尺寸。
44.如权利要求23所述的方法，其中过压烧结该坯块包括在300-2000psi的压力下在1350℃至1500℃加热该坯块。
45.如权利要求23所述的方法，其中将烧结碳化物混合物的至少一部分与冶金粉末接触包括，将烧结碳化物混合物和冶金粉末之一放置到空腔中，从而沿着界面与烧结碳化物混合物和冶金粉末中的另一种接触。
46.如权利要求23所述的方法，其中固结该烧结碳化物混合物和冶金粉末以形成坯块包括，在5000-50000psi的压力下等静压制该模具。
47.一种选自复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料的制品，该制品包括：
伸长部分，该伸长部分包括：
第一区域，该第一区域包括第一烧结碳化物；和
第二区域，该第二区域自体结合至第一区域，并包括第二烧结碳化物；
其中第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一个包含混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括：
烧结碳化物分散相，和
烧结碳化物连续相，
其中该混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相包含至少5重量%的立方碳化物，基于烧结碳化物连续相的重量，且
其中混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包含在混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。
48.如权利要求47所述的复合制品，其中，所述立方碳化物包括碳化钛、碳化钒、碳化锆、碳化铌、碳化铪、和碳化钽中的至少一种。
49.如权利要求47所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域的至少一个基本上不含有立方碳化物。
50.如权利要求47所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率为不高于0.48。
51.如权利要求47所述的复合制品，其中，烧结碳化物分散相为混合烧结碳化物的2-50体积%。
52.如权利要求47所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的一种为非混合烧结碳化物。
53.如权利要求52所述的复合制品，其中，该非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立包括：
至少一种过渡金属碳化物，其选自碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨；和
粘结剂，其包括至少一种选自钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金的材料。
54.如权利要求53所述的复合制品，其中，至少一种过渡金属碳化物包括碳化钨。
55.如权利要求54所述的复合制品，其中，碳化钨具有0.3-10微米的平均颗粒尺寸。
56.如权利要求53所述的复合制品，其中，该粘结剂包含至少一种合金添加剂，其选自钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。
57.如权利要求53所述的复合制品，其中，非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立含有2-40重量%的粘结剂和60-98重量%的金属碳化物。
58.如权利要求47所述的复合制品，其中该制品为旋转切削工具，且伸长部分的表面限定了切削刃。
59.如权利要求58所述的复合制品，其中，该切削刃围绕伸长部分的表面螺旋定向。
60.如权利要求47所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域同轴设置。
61.如权利要求60所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域中的一个为芯部区域，且第一区域和第二区域中的另一个为外部区域。
62.如权利要求61所述的复合制品，其中，外部区域包括混合烧结碳化物。
63.如权利要求60所述的复合制品，其中，第一区域覆盖第二区域的至少一部分。
64.如权利要求47所述的复合制品，其中，该复合制品为钻头，钻头坯料，端铣刀，端铣刀坯料，丝锥和丝锥坯料中的一种。
65.如权利要求47所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
66.如权利要求47所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的硬度和耐磨性中的至少一种与第二烧结碳化物不同。
67.如权利要求47所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的弹性模量与第二烧结碳化物的弹性模量不同。
68.如权利要求47所述的复合制品，其中：
该复合制品为钻头，钻头坯料，端铣刀，丝锥和丝锥坯料中的一种；和
第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
69.一种选自复合旋转切削工具和复合旋转切削工具坯料的制品，该制品包括：
伸长部分，该伸长部分包括：
第一区域，该第一区域包括第一烧结碳化物；
第二区域，该第二区域自体结合至第一区域，并包括第二烧结碳化物；
其中第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的一个为混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括：
烧结碳化物分散相，和
烧结碳化物连续相，且
该混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相中的至少一个包含至少5重量%的立方碳化物，基于该相的重量；
其中第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的另一个为非混合烧结碳化物；且
其中非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立含有
60-98重量%的至少一种选自碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨的过渡金属碳化物；和
2-40重量%的包括至少一种选自钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金的材料的粘结剂。
70.如权利要求69所述的复合制品，其中，所述立方碳化物包括碳化钛、碳化钒、碳化锆、碳化铌、碳化铪、和碳化钽中的至少一种。
71.如权利要求69所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域的至少一个基本上不含有立方碳化物。
72.如权利要求69所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率为不高于0.48。
73.如权利要求69所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包括于混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。
74.如权利要求69所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包括于混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。
75.如权利要求69所述的复合制品，其中，烧结碳化物分散相为混合烧结碳化物的2-50体积%。
76.如权利要求69所述的复合制品，其中，该非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立包括：
至少一种过渡金属碳化物，其选自碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨；和
粘结剂，其包括至少一种选自钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金的材料。
77.如权利要求76所述的复合制品，其中，至少一种过渡金属碳化物包括碳化钨。
78.如权利要求77所述的复合制品，其中，碳化钨具有0.3-10微米的平均颗粒尺寸。
79.如权利要求76所述的复合制品，其中，该粘结剂包含至少一种合金添加剂，其选自钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。
80.如权利要求76所述的复合制品，其中，非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立含有2-40重量%的粘结剂和60-98重量%的金属碳化物。
81.如权利要求69所述的复合制品，其中该制品为旋转切削工具，且伸长部分的表面限定了切削刃。
82.如权利要求81所述的复合制品，其中，该切削刃围绕伸长部分的表面螺旋定向。
83.如权利要求69所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域同轴设置。
84.如权利要求83所述的复合制品，其中，第一区域和第二区域中的一个为芯部区域，且第一区域和第二区域中的另一个为外部区域。
85.如权利要求84所述的复合制品，其中，外部区域包括混合烧结碳化物。
86.如权利要求84所述的复合制品，其中，第一区域覆盖第二区域的至少一部分。
87.如权利要求69所述的复合制品，其中，该复合制品为钻头，钻头坯料，端铣刀，端铣刀坯料，丝锥和丝锥坯料中的一种。
88.如权利要求69所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
89.如权利要求69所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的硬度和耐磨性中的至少一种与第二烧结碳化物不同。
90.如权利要求69所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的弹性模量与第二烧结碳化物的弹性模量不同。
91.如权利要求69所述的复合制品，其中：
该复合制品为钻头，钻头坯料，端铣刀，丝锥和丝锥坯料中的一种；和
第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
92.一种复合制品，其为旋转切削工具和旋转切削工具坯料之一，选自钻头、钻头坯料、端铣刀、端铣刀坯料、丝锥和丝锥坯料，该复合制品包括：
伸长部分，该伸长部分包括：
外部区域，该外部区域包括第一烧结碳化物；和
内部区域，该内部区域自体结合至外部区域，并包括第二烧结碳化物；
其中第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一个包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括：
烧结碳化物分散相，和
烧结碳化物连续相，且
其中该烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相中的至少一个包含至少5重量%的立方碳化物，基于包含该立方碳化物的相的重量。
93.如权利要求92所述的复合制品，其中，所述立方碳化物包括碳化钛、碳化钒、碳化锆、碳化铌、碳化铪、和碳化钽中的至少一种。
94.如权利要求92所述的复合制品，其中，外部区域和内部区域的至少一个基本上不含有立方碳化物。
95.如权利要求92所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率为不高于0.48。
96.如权利要求92所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包含在混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。
97.如权利要求92所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包含在混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。
98.如权利要求92所述的复合制品，其中，烧结碳化物分散相为混合烧结碳化物的2-50体积%。
99.如权利要求92所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的一种为非混合烧结碳化物。
100.如权利要求99所述的复合制品，其中，该非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立包括：
至少一种过渡金属碳化物，其选自碳化钛、碳化铬、碳化钒、碳化锆、碳化铪、碳化钽、碳化钼、碳化铌、和碳化钨；和
粘结剂，其包括至少一种选自钴、钴合金、镍、镍合金、铁和铁合金的材料。
101.如权利要求100所述的复合制品，其中，至少一种过渡金属碳化物包括碳化钨。
102.如权利要求101所述的复合制品，其中，碳化钨具有0.3-10微米的平均颗粒尺寸。
103.如权利要求100所述的复合制品，其中，该粘结剂包含至少一种合金添加剂，其选自钨、铬、钼、碳、硼、硅、铜、锰、钌、铝和银。
104.如权利要求100所述的复合制品，其中，非混合烧结碳化物、混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相、和混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相，各自独立含有2-40重量%的粘结剂和60-98重量%的金属碳化物。
105.如权利要求92所述的复合制品，其中该制品选自钻头、端铣刀、和丝锥，其中伸长部分的表面限定了切削刃。
106.如权利要求105所述的复合制品，其中，该切削刃围绕伸长部分的表面螺旋定向。
107.如权利要求92所述的复合制品，其中，外部区域和内部区域同轴设置。
108.如权利要求107所述的复合制品，其中，内部区域为芯部区域。
109.如权利要求108所述的复合制品，其中，外部区域包括混合烧结碳化物。
110.如权利要求92所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的化学耐磨性与第二烧结碳化物的化学耐磨性不同。
111.如权利要求92所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的硬度和耐磨性中的至少一种与第二烧结碳化物不同。
112.如权利要求92所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物的弹性模量与第二烧结碳化物的弹性模量不同。
113.如权利要求92所述的复合制品，其中：
该复合制品选自钻头、端铣刀、和丝锥；
伸长部分的内部区域为伸长部分的芯部区域；
伸长部分的内部区域和外部区域同轴设置；且
伸长部分的表面限定了切削刃。
114.如权利要求113所述的复合制品，其中，该切削刃围绕伸长部分的表面螺旋定向。
115.如权利要求113所述的复合制品，其中，外部区域和内部区域的至少一个基本上不含有立方碳化物。
116.如权利要求113所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率为不高于0.48。
117.如权利要求113所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包括于混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。
118.如权利要求113所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包括于混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。
119.如权利要求113所述的复合制品，其中，所述外部区域包括混合烧结碳化物。
120.如权利要求113所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物在化学耐磨性、硬度、耐磨性和弹性模量中的至少一方面与第二烧结碳化物不同。
121.如权利要求92所述的复合制品，其中：
该复合制品选自钻头坯料、端铣刀坯料、和丝锥坯料；
伸长部分的内部区域为伸长部分的芯部区域；且
伸长部分的内部区域和外部区域同轴设置。
122.如权利要求121所述的复合制品，其中，外部区域和内部区域的至少一个基本上不含有立方碳化物。
123.如权利要求121所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率为不高于0.48。
124.如权利要求121所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包括于混合烧结碳化物的烧结碳化物分散相中。
125.如权利要求121所述的复合制品，其中，混合烧结碳化物中基本上所有的立方碳化物都包括于混合烧结碳化物的烧结碳化物连续相中。
126.如权利要求121所述的复合制品，其中，所述外部区域包括混合烧结碳化物。
127.如权利要求121所述的复合制品，其中，第一烧结碳化物在化学耐磨性、硬度、耐磨性和弹性模量中的至少一方面与第二烧结碳化物不同。
128.一种复合制品，其为旋转切削工具和旋转切削工具坯料之一，选自钻头、钻头坯料、端铣刀、端铣刀坯料、丝锥和丝锥坯料，该复合制品包括：
伸长部分，该伸长部分包括：
外部区域，该外部区域包括第一烧结碳化物；和
芯部区域，该芯部区域自体结合至外部区域，并包括第二烧结碳化物，其中外部区域和芯部区域同轴设置；
其中第一烧结碳化物在化学耐磨性、硬度、耐磨性和弹性模量中的至少一方面与第二烧结碳化物不同；
其中第一烧结碳化物和第二烧结碳化物中的至少一个包括混合烧结碳化物，该混合烧结碳化物包括：
烧结碳化物分散相；和
烧结碳化物连续相；
该烧结碳化物分散相和烧结碳化物连续相中的至少一个包含至少5重量%的立方碳化物，基于包含该立方碳化物的相的重量；且
混合烧结碳化物中的烧结碳化物分散相的邻接率为不高于0.48；且
其中外部区域和芯部区域的至少一个基本上不含有立方碳化物。
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Families Citing this family (59)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8637127B2 (en) 2005-06-27 2014-01-28 Kennametal Inc. Composite article with coolant channels and tool fabrication method
US7687156B2 (en) 2005-08-18 2010-03-30 Tdy Industries, Inc. Composite cutting inserts and methods of making the same
EP2871014A3 (en) * 2005-10-03 2015-08-12 Mitsubishi Materials Corporation Method of boring pilot hole
JP2009535536A (ja) 2006-04-27 2009-10-01 ティーディーワイ・インダストリーズ・インコーポレーテッド モジュール型の固定カッターボーリングビット、モジュール型の固定カッターボーリングビット本体及びそれに関連する方法
KR101438852B1 (ko) 2006-10-25 2014-09-05 티디와이 인더스트리스, 엘엘씨 열 균열에 대한 개선된 내성을 갖는 제품
US8512882B2 (en) 2007-02-19 2013-08-20 TDY Industries, LLC Carbide cutting insert
US7846551B2 (en) 2007-03-16 2010-12-07 Tdy Industries, Inc. Composite articles
US8333132B2 (en) * 2007-12-27 2012-12-18 Osg Corporation Carbide rotary tool
EP2300628A2 (en) 2008-06-02 2011-03-30 TDY Industries, Inc. Cemented carbide-metallic alloy composites
US8790439B2 (en) 2008-06-02 2014-07-29 Kennametal Inc. Composite sintered powder metal articles
US8025112B2 (en) 2008-08-22 2011-09-27 Tdy Industries, Inc. Earth-boring bits and other parts including cemented carbide
US8322465B2 (en) * 2008-08-22 2012-12-04 TDY Industries, LLC Earth-boring bit parts including hybrid cemented carbides and methods of making the same
US8272816B2 (en) 2009-05-12 2012-09-25 TDY Industries, LLC Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks
DE102009029715A1 (de) * 2009-06-16 2010-12-23 Komet Group Gmbh Werkzeug zur Bearbeitung von Werkstücken
US8308096B2 (en) 2009-07-14 2012-11-13 TDY Industries, LLC Reinforced roll and method of making same
US8440314B2 (en) 2009-08-25 2013-05-14 TDY Industries, LLC Coated cutting tools having a platinum group metal concentration gradient and related processes
US9643236B2 (en) 2009-11-11 2017-05-09 Landis Solutions Llc Thread rolling die and method of making same
EP2457678B1 (fr) * 2010-11-29 2016-03-30 Techspace Aero S.A. Outil de coupe monobloc bimatériaux
US8800848B2 (en) 2011-08-31 2014-08-12 Kennametal Inc. Methods of forming wear resistant layers on metallic surfaces
DE102011081948B4 (de) * 2011-09-01 2013-05-23 Hilti Aktiengesellschaft Bohrer und Herstellungsverfahren für einen Bohrer
US9016406B2 (en) * 2011-09-22 2015-04-28 Kennametal Inc. Cutting inserts for earth-boring bits
EP2607512B1 (en) * 2011-12-21 2017-02-22 Sandvik Intellectual Property AB Method of making a cemented carbide
DE102012010916A1 (de) * 2012-06-04 2013-12-05 Eads Deutschland Gmbh Schweißwerkzeug und Verfahren zur Herstellung desselben
CN103790520B (zh) * 2012-11-02 2018-03-20 喜利得股份公司 钻头和用于钻头的制造方法
CN102974871A (zh) * 2012-11-27 2013-03-20 深圳市金洲精工科技股份有限公司 用于加工刀具的基材及其制造方法以及使用该基材的钻头
EP2969324A1 (en) * 2013-03-15 2016-01-20 Sandvik Intellectual Property AB Method of joining sintered parts of different sizes and shapes
FR3006215B1 (fr) * 2013-05-29 2015-10-09 Mecachrome France Outil coupant rotatif presentant une arete en plusieurs materiaux.
SG11201600898YA (en) 2013-08-05 2016-03-30 Greenlight Biosciences Inc Engineered proteins with a protease cleavage site
DE102014207502B4 (de) * 2014-04-17 2022-11-24 Kennametal Inc. Rotationswerkzeug sowie Werkzeugkopf
US10480288B2 (en) * 2014-10-15 2019-11-19 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Articles containing carbon composites and methods of manufacture
US9962903B2 (en) 2014-11-13 2018-05-08 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Reinforced composites, methods of manufacture, and articles therefrom
US10300627B2 (en) 2014-11-25 2019-05-28 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Method of forming a flexible carbon composite self-lubricating seal
AT14442U1 (de) 2015-01-23 2015-11-15 Ceratizit Austria Gmbh Hartmetall-Cermet-Verbundwerkstoff und Verfahren zu dessen Herstellung
US20160263665A1 (en) * 2015-03-11 2016-09-15 Kennametal lnc. Composite blanks and tooling for cutting applications
US20160263666A1 (en) * 2015-03-12 2016-09-15 Kennametal Inc. Cutting member with coolant delivery
KR20230048162A (ko) 2015-03-30 2023-04-10 그린라이트 바이오사이언시스, 아이엔씨. 리보핵산의 무세포 생산
CN107683342B (zh) 2015-06-29 2019-07-02 京瓷株式会社 棒状体以及切削工具
WO2017052509A1 (en) * 2015-09-22 2017-03-30 Halliburton Energy Services, Inc. Magnetic positioning of reinforcing particles when forming metal matrix composites
CN106834809A (zh) * 2015-12-04 2017-06-13 南京理工大学 一种以钴基合金作为粘结相的高性能硬质合金
USD814850S1 (en) * 2016-03-04 2018-04-10 Shorefield Holdings, LLC Mixer
US10486121B2 (en) 2016-03-04 2019-11-26 Shorefield Holdings, LLC Mixing assembly for mixing a product
US10506897B2 (en) 2016-03-04 2019-12-17 Shorefield Holdings, LLC Mixing assembly for mixing a product
US10836557B2 (en) 2016-04-23 2020-11-17 Shorefield Holdings Llc Insulated bottle
JP2017217715A (ja) * 2016-06-06 2017-12-14 住友電工ハードメタル株式会社 棒材、ドリルの刃先、棒材の製造方法およびドリルの製造方法
CN108472750B (zh) * 2016-10-07 2020-09-22 住友电工硬质合金株式会社 旋转切削刃材料及其制造方法
US11434549B2 (en) 2016-11-10 2022-09-06 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Cemented carbide containing tungsten carbide and finegrained iron alloy binder
WO2018092187A1 (ja) * 2016-11-15 2018-05-24 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具
JP6841841B2 (ja) * 2016-11-15 2021-03-10 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具
CN110300800A (zh) 2017-01-06 2019-10-01 绿光生物科技股份有限公司 糖的无细胞生产
USD822730S1 (en) 2017-04-07 2018-07-10 Shorefield Holdings, LLC Mixing structure
CN111465701A (zh) 2017-10-11 2020-07-28 绿光生物科技股份有限公司 用于三磷酸核苷和核糖核酸生成的方法和组合物
AT16369U1 (de) * 2018-03-12 2019-07-15 Ceratizit Austria Gmbh Verfahren zur Herstellung eines sintergefügten Verbundkörpers
EP3749502B1 (en) 2018-04-30 2023-03-22 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Fabrication of objects having different degree of solidification areas
CN109112338B (zh) * 2018-10-17 2020-10-30 四川铭泰顺硬质合金有限公司 一种硬质合金体的制备方法
CN109055847A (zh) * 2018-10-25 2018-12-21 湖南山力泰机电科技有限公司 一种基于碳化钨应用的钨合金材料
CN110229989B (zh) * 2019-05-09 2021-04-23 陕西理工大学 一种多元硬质合金及其制备方法
CN110625121B (zh) * 2019-10-30 2022-06-10 扬州苏沃工具有限公司 一种粉末冶金的阶梯钻头制造方法
CN110614362B (zh) * 2019-10-30 2022-06-10 扬州苏沃工具有限公司 一种粉末冶金的复合丝锥制造方法
CN111215631B (zh) * 2020-03-16 2020-12-25 济南市冶金科学研究所有限责任公司 一种钨钴硬质合金制品热连接方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1379704A (zh) * 1999-10-14 2002-11-13 塞科机床公司 旋转切削刀具、刀头以及制造刀头的方法
US6511265B1 (en) * 1999-12-14 2003-01-28 Ati Properties, Inc. Composite rotary tool and tool fabrication method
US7384443B2 (en) * 2003-12-12 2008-06-10 Tdy Industries, Inc. Hybrid cemented carbide composites
CN101222994A (zh) * 2005-08-18 2008-07-16 Tdy工业公司 复合切削型芯及其制造方法

Family Cites Families (486)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1509438A (en) 1922-06-06 1924-09-23 George E Miller Means for cutting undercut threads
US1530293A (en) 1923-05-08 1925-03-17 Geometric Tool Co Rotary collapsing tap
US1811802A (en) 1927-04-25 1931-06-23 Landis Machine Co Collapsible tap
US1808138A (en) 1928-01-19 1931-06-02 Nat Acme Co Collapsible tap
US1912298A (en) 1930-12-16 1933-05-30 Landis Machine Co Collapsible tap
US2093742A (en) 1934-05-07 1937-09-21 Evans M Staples Circular cutting tool
US2054028A (en) 1934-09-13 1936-09-08 William L Benninghoff Machine for cutting threads
US2093507A (en) 1936-07-30 1937-09-21 Cons Machine Tool Corp Tap structure
US2093986A (en) 1936-10-07 1937-09-21 Evans M Staples Circular cutting tool
US2240840A (en) * 1939-10-13 1941-05-06 Gordon H Fischer Tap construction
US2246237A (en) 1939-12-26 1941-06-17 William L Benninghoff Apparatus for cutting threads
US2283280A (en) 1940-04-03 1942-05-19 Landis Machine Co Collapsible tap
US2299207A (en) 1941-02-18 1942-10-20 Bevil Corp Method of making cutting tools
US2351827A (en) * 1942-11-09 1944-06-20 Joseph S Mcallister Cutting tool
US2422994A (en) 1944-01-03 1947-06-24 Carboloy Company Inc Twist drill
GB622041A (en) 1946-04-22 1949-04-26 Mallory Metallurg Prod Ltd Improvements in and relating to hard metal compositions
US2906654A (en) 1954-09-23 1959-09-29 Abkowitz Stanley Heat treated titanium-aluminumvanadium alloy
US2819958A (en) 1955-08-16 1958-01-14 Mallory Sharon Titanium Corp Titanium base alloys
US2819959A (en) 1956-06-19 1958-01-14 Mallory Sharon Titanium Corp Titanium base vanadium-iron-aluminum alloys
US2954570A (en) 1957-10-07 1960-10-04 Couch Ace Holder for plural thread chasing tools including tool clamping block with lubrication passageway
US3041641A (en) 1959-09-24 1962-07-03 Nat Acme Co Threading machine with collapsible tap having means to permit replacement of cutter bits
US3093850A (en) 1959-10-30 1963-06-18 United States Steel Corp Thread chasers having the last tooth free of flank contact rearwardly of the thread crest cut thereby
NL275996A (zh) 1961-09-06
GB1042711A (zh) 1964-02-10
US3368861A (en) * 1964-05-04 1968-02-13 Bell Telephone Labor Inc Faraday rotator utilizing terbium aluminum garnet and dysprosium aluminum garnet
DE1233147B (de) 1964-05-16 1967-01-26 Philips Nv Verfahren zur Herstellung von Formkoerpern aus Karbiden oder Mischkarbiden
US3368881A (en) 1965-04-12 1968-02-13 Nuclear Metals Division Of Tex Titanium bi-alloy composites and manufacture thereof
US3471921A (en) 1965-12-23 1969-10-14 Shell Oil Co Method of connecting a steel blank to a tungsten bit body
US3490901A (en) 1966-10-24 1970-01-20 Fujikoshi Kk Method of producing a titanium carbide-containing hard metallic composition of high toughness
USRE28645E (en) 1968-11-18 1975-12-09 Method of heat-treating low temperature tough steel
GB1309634A (en) 1969-03-10 1973-03-14 Production Tool Alloy Co Ltd Cutting tools
US3581835A (en) 1969-05-08 1971-06-01 Frank E Stebley Insert for drill bit and manufacture thereof
US3660050A (en) 1969-06-23 1972-05-02 Du Pont Heterogeneous cobalt-bonded tungsten carbide
US3629887A (en) 1969-12-22 1971-12-28 Pipe Machinery Co The Carbide thread chaser set
US3776655A (en) 1969-12-22 1973-12-04 Pipe Machinery Co Carbide thread chaser set and method of cutting threads therewith
BE791741Q (zh) 1970-01-05 1973-03-16 Deutsche Edelstahlwerke Ag
GB1349033A (en) 1971-03-22 1974-03-27 English Electric Co Ltd Drills
US3757879A (en) 1972-08-24 1973-09-11 Christensen Diamond Prod Co Drill bits and methods of producing drill bits
US3782848A (en) 1972-11-20 1974-01-01 J Pfeifer Combination expandable cutting and seating tool
US3812548A (en) 1972-12-14 1974-05-28 Pipe Machining Co Tool head with differential motion recede mechanism
DE2328700C2 (de) 1973-06-06 1975-07-17 Jurid Werke Gmbh, 2056 Glinde Einrichtung zum Füllen von Preßformen für mehrschichtige Preßkörper
US4097275A (en) 1973-07-05 1978-06-27 Erich Horvath Cemented carbide metal alloy containing auxiliary metal, and process for its manufacture
US3987859A (en) 1973-10-24 1976-10-26 Dresser Industries, Inc. Unitized rotary rock bit
US3889516A (en) 1973-12-03 1975-06-17 Colt Ind Operating Corp Hardening coating for thread rolling dies
US4017480A (en) 1974-08-20 1977-04-12 Permanence Corporation High density composite structure of hard metallic material in a matrix
US4009027A (en) 1974-11-21 1977-02-22 Jury Vladimirovich Naidich Alloy for metallization and brazing of abrasive materials
GB1491044A (en) 1974-11-21 1977-11-09 Inst Material An Uk Ssr Alloy for metallization and brazing of abrasive materials
US4229638A (en) 1975-04-01 1980-10-21 Dresser Industries, Inc. Unitized rotary rock bit
JPS51124876A (en) 1975-04-24 1976-10-30 Hitoshi Nakai Chaser
GB1535471A (en) 1976-02-26 1978-12-13 Toyo Boseki Process for preparation of a metal carbide-containing moulded product
US4047828A (en) 1976-03-31 1977-09-13 Makely Joseph E Core drill
DE2623339C2 (de) 1976-05-25 1982-02-25 Ernst Prof. Dr.-Ing. 2106 Bendestorf Salje Kreissägeblatt
US4094709A (en) 1977-02-10 1978-06-13 Kelsey-Hayes Company Method of forming and subsequently heat treating articles of near net shaped from powder metal
US4097180A (en) 1977-02-10 1978-06-27 Trw Inc. Chaser cutting apparatus
NL7703234A (nl) 1977-03-25 1978-09-27 Skf Ind Trading & Dev Werkwijze voor het vervaardigen van een boorkop voorzien van harde slijtvaste elementen, als- mede boorkop vervaardigd volgens de werkwijze.
DE2722271C3 (de) 1977-05-17 1979-12-06 Thyssen Edelstahlwerke Ag, 4000 Duesseldorf Verfahren zur Herstellung von Werkzeugen durch Verbundsinterung
JPS5413518A (en) 1977-07-01 1979-02-01 Yoshinobu Kobayashi Method of making titaniummcarbide and tungstenncarbide base powder for super alloy use
US4170499A (en) 1977-08-24 1979-10-09 The Regents Of The University Of California Method of making high strength, tough alloy steel
US4128136A (en) 1977-12-09 1978-12-05 Lamage Limited Drill bit
US4396321A (en) 1978-02-10 1983-08-02 Holmes Horace D Tapping tool for making vibration resistant prevailing torque fastener
US4351401A (en) 1978-06-08 1982-09-28 Christensen, Inc. Earth-boring drill bits
US4233720A (en) 1978-11-30 1980-11-18 Kelsey-Hayes Company Method of forming and ultrasonic testing articles of near net shape from powder metal
US4221270A (en) 1978-12-18 1980-09-09 Smith International, Inc. Drag bit
US4255165A (en) 1978-12-22 1981-03-10 General Electric Company Composite compact of interleaved polycrystalline particles and cemented carbide masses
JPS5937717B2 (ja) 1978-12-28 1984-09-11 石川島播磨重工業株式会社 超硬合金の溶接方法
US4341557A (en) 1979-09-10 1982-07-27 Kelsey-Hayes Company Method of hot consolidating powder with a recyclable container material
US4277106A (en) 1979-10-22 1981-07-07 Syndrill Carbide Diamond Company Self renewing working tip mining pick
EP0031580B1 (en) 1979-12-29 1985-11-21 Ebara Corporation Coating metal for preventing the crevice corrosion of austenitic stainless steel
US4327156A (en) 1980-05-12 1982-04-27 Minnesota Mining And Manufacturing Company Infiltrated powdered metal composite article
US4526748A (en) 1980-05-22 1985-07-02 Kelsey-Hayes Company Hot consolidation of powder metal-floating shaping inserts
US4340327A (en) 1980-07-01 1982-07-20 Gulf & Western Manufacturing Co. Tool support and drilling tool
CH646475A5 (de) 1980-06-30 1984-11-30 Gegauf Fritz Ag Zusatzvorrichtung an naehmaschine zum beschneiden von materialkanten.
US4398952A (en) 1980-09-10 1983-08-16 Reed Rock Bit Company Methods of manufacturing gradient composite metallic structures
US4662461A (en) 1980-09-15 1987-05-05 Garrett William R Fixed-contact stabilizer
US4311490A (en) 1980-12-22 1982-01-19 General Electric Company Diamond and cubic boron nitride abrasive compacts using size selective abrasive particle layers
US4423646A (en) 1981-03-30 1984-01-03 N.C. Securities Holding, Inc. Process for producing a rotary drilling bit
SU967786A1 (ru) 1981-04-21 1982-10-23 Научно-Исследовательский Институт Камня И Силикатов Мпсм Армсср Металлическа св зка дл алмазного инструмента
US4547104A (en) 1981-04-27 1985-10-15 Holmes Horace D Tap
SU975369A1 (ru) 1981-07-31 1982-11-23 Ордена Трудового Красного Знамени Институт Проблем Материаловедения Ан Усср Шихта дл получени абразивного материала
US4376793A (en) 1981-08-28 1983-03-15 Metallurgical Industries, Inc. Process for forming a hardfacing surface including particulate refractory metal
SU990423A1 (ru) 1981-09-15 1983-01-23 Ордена Трудового Красного Знамени Институт Сверхтвердых Материалов Ан Усср Способ изготовлени алмазного инструмента
CA1216158A (en) 1981-11-09 1987-01-06 Akio Hara Composite compact component and a process for the production of the same
NO830532L (no) 1982-02-20 1983-08-22 Nl Industries Inc Borkrone.
US4547337A (en) 1982-04-28 1985-10-15 Kelsey-Hayes Company Pressure-transmitting medium and method for utilizing same to densify material
US4597730A (en) 1982-09-20 1986-07-01 Kelsey-Hayes Company Assembly for hot consolidating materials
US4596694A (en) 1982-09-20 1986-06-24 Kelsey-Hayes Company Method for hot consolidating materials
JPS5956501A (ja) 1982-09-22 1984-04-02 Sumitomo Electric Ind Ltd 複合粉末成形法
JPS5954510A (ja) 1982-09-24 1984-03-29 Yoshitsuka Seiki:Kk 二層成形用粉末成形プレスにおける原料粉末を充填する方法と装置
FR2734188B1 (fr) 1982-09-28 1997-07-18 Snecma Procede de fabrication de pieces monocristallines
US4478297A (en) 1982-09-30 1984-10-23 Strata Bit Corporation Drill bit having cutting elements with heat removal cores
JPS5967333A (ja) 1982-10-06 1984-04-17 Seiko Instr & Electronics Ltd 焼結超硬合金の製造方法
KR890004490B1 (ko) 1982-12-24 1989-11-06 미쯔비시긴조구 가부시기가이샤 인성과 내산화성이 우수한 텅그스텡기 서멧트
US4499048A (en) 1983-02-23 1985-02-12 Metal Alloys, Inc. Method of consolidating a metallic body
JPS59169707A (ja) * 1983-03-14 1984-09-25 Sumitomo Electric Ind Ltd ドリル
CH653204GA3 (zh) 1983-03-15 1985-12-31
JPS59175912A (ja) 1983-03-25 1984-10-05 Sumitomo Electric Ind Ltd 超硬ドリル
US4562990A (en) 1983-06-06 1986-01-07 Rose Robert H Die venting apparatus in molding of thermoset plastic compounds
JPS6039408U (ja) 1983-08-24 1985-03-19 三菱マテリアル株式会社 一部非研削超硬ドリル
JPS6048207A (ja) * 1983-08-25 1985-03-15 Mitsubishi Metal Corp 超硬ドリルの製造方法
US4499795A (en) 1983-09-23 1985-02-19 Strata Bit Corporation Method of drill bit manufacture
GB8327581D0 (en) 1983-10-14 1983-11-16 Stellram Ltd Thread cutting
US4550532A (en) 1983-11-29 1985-11-05 Tungsten Industries, Inc. Automated machining method
GB8332342D0 (en) 1983-12-03 1984-01-11 Nl Petroleum Prod Rotary drill bits
US4780274A (en) 1983-12-03 1988-10-25 Reed Tool Company, Ltd. Manufacture of rotary drill bits
US4592685A (en) 1984-01-20 1986-06-03 Beere Richard F Deburring machine
JPS60172403A (ja) 1984-02-17 1985-09-05 Nippon Kokan Kk <Nkk> 被覆超硬合金チエザ−
CA1248519A (en) 1984-04-03 1989-01-10 Tetsuo Nakai Composite tool and a process for the production of the same
US4525178A (en) 1984-04-16 1985-06-25 Megadiamond Industries, Inc. Composite polycrystalline diamond
US4539018A (en) 1984-05-07 1985-09-03 Hughes Tool Company--USA Method of manufacturing cutter elements for drill bits
US4552232A (en) 1984-06-29 1985-11-12 Spiral Drilling Systems, Inc. Drill-bit with full offset cutter bodies
US4991670A (en) 1984-07-19 1991-02-12 Reed Tool Company, Ltd. Rotary drill bit for use in drilling holes in subsurface earth formations
US4889017A (en) 1984-07-19 1989-12-26 Reed Tool Co., Ltd. Rotary drill bit for use in drilling holes in subsurface earth formations
US4554130A (en) 1984-10-01 1985-11-19 Cdp, Ltd. Consolidation of a part from separate metallic components
US4597456A (en) 1984-07-23 1986-07-01 Cdp, Ltd. Conical cutters for drill bits, and processes to produce same
JPS6157123U (zh) 1984-09-19 1986-04-17
US4605343A (en) 1984-09-20 1986-08-12 General Electric Company Sintered polycrystalline diamond compact construction with integral heat sink
JPS61110024A (ja) 1984-11-02 1986-05-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 拡散風洞実験における風向制御方法
DE3574738D1 (de) 1984-11-13 1990-01-18 Santrade Ltd Gesinterte hartmetallegierung zum gesteinsbohren und zum schneiden von mineralien.
SU1269922A1 (ru) * 1985-01-02 1986-11-15 Ленинградский Ордена Ленина И Ордена Красного Знамени Механический Институт Инструмент дл обработки отверстий
US4609577A (en) 1985-01-10 1986-09-02 Armco Inc. Method of producing weld overlay of austenitic stainless steel
GB8501702D0 (en) 1985-01-23 1985-02-27 Nl Petroleum Prod Rotary drill bits
US4649086A (en) 1985-02-21 1987-03-10 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low friction and galling resistant coatings and processes for coating
US4630693A (en) 1985-04-15 1986-12-23 Goodfellow Robert D Rotary cutter assembly
US4708542A (en) 1985-04-19 1987-11-24 Greenfield Industries, Inc. Threading tap
JPS61243103A (ja) 1985-04-19 1986-10-29 Yoshinobu Kobayashi 不良導体硬質材料粉末と金属粉末より成る複合材の工具チツプの製法
US4579713A (en) 1985-04-25 1986-04-01 Ultra-Temp Corporation Method for carbon control of carbide preforms
SU1292917A1 (ru) 1985-07-19 1987-02-28 Производственное объединение "Уралмаш" Способ изготовлени двухслойных изделий
AU577958B2 (en) 1985-08-22 1988-10-06 De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Limited Abrasive compact
JPS6263005A (ja) 1985-09-11 1987-03-19 Nachi Fujikoshi Corp ドリル
US4656002A (en) 1985-10-03 1987-04-07 Roc-Tec, Inc. Self-sealing fluid die
US4686156A (en) 1985-10-11 1987-08-11 Gte Service Corporation Coated cemented carbide cutting tool
DE3600681A1 (de) 1985-10-31 1987-05-07 Krupp Gmbh Hartmetall- oder keramikbohrerrohling sowie verfahren und strangpresswerkzeug zu seiner herstellung
SU1350322A1 (ru) 1985-11-20 1987-11-07 Читинский политехнический институт Буровое долото
DE3601385A1 (de) * 1986-01-18 1987-07-23 Krupp Gmbh Verfahren zur herstellung von sinterkoerpern mit inneren kanaelen, strangpresswerkzeug zur durchfuehrung des verfahrens und bohrwerkzeug
US4749053A (en) 1986-02-24 1988-06-07 Baker International Corporation Drill bit having a thrust bearing heat sink
US4752159A (en) 1986-03-10 1988-06-21 Howlett Machine Works Tapered thread forming apparatus and method
MX161668A (es) 1986-03-13 1990-12-07 Detroit Tool Ind Mejoras en aparato para perforacion de piezas con fresas roscadas
US5413438A (en) 1986-03-17 1995-05-09 Turchan; Manuel C. Combined hole making and threading tool
IT1219414B (it) 1986-03-17 1990-05-11 Centro Speriment Metallurg Acciaio austenitico avente migliorata resistenza meccanica ed agli agenti aggressivi ad alte temperature
US4761844A (en) 1986-03-17 1988-08-09 Turchan Manuel C Combined hole making and threading tool
JPS62218010A (ja) * 1986-03-19 1987-09-25 Mitsubishi Metal Corp 超硬ドリル
USRE35538E (en) 1986-05-12 1997-06-17 Santrade Limited Sintered body for chip forming machine
US4667756A (en) 1986-05-23 1987-05-26 Hughes Tool Company-Usa Matrix bit with extended blades
JPS62278250A (ja) 1986-05-26 1987-12-03 Mitsubishi Metal Corp 分散強化型焼結合金鋼製ねじ転造ダイス
US4934040A (en) 1986-07-10 1990-06-19 Turchan Manuel C Spindle driver for machine tools
JPS6234710A (ja) * 1986-07-18 1987-02-14 Mitsubishi Metal Corp 超硬ドリル
US4871377A (en) 1986-07-30 1989-10-03 Frushour Robert H Composite abrasive compact having high thermal stability and transverse rupture strength
US5266415A (en) 1986-08-13 1993-11-30 Lanxide Technology Company, Lp Ceramic articles with a modified metal-containing component and methods of making same
US4722405A (en) 1986-10-01 1988-02-02 Dresser Industries, Inc. Wear compensating rock bit insert
DE3751506T2 (de) 1986-10-20 1996-02-22 Baker Hughes Inc Verbinden von polikristallinen Diamantformkörpern bei niedrigem Druck.
FR2627541B2 (fr) 1986-11-04 1991-04-05 Vennin Henri Outil de forage monobloc rotatif
US4809903A (en) 1986-11-26 1989-03-07 United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method to produce metal matrix composite articles from rich metastable-beta titanium alloys
US4744943A (en) 1986-12-08 1988-05-17 The Dow Chemical Company Process for the densification of material preforms
US4752164A (en) 1986-12-12 1988-06-21 Teledyne Industries, Inc. Thread cutting tools
JPS63162801A (ja) 1986-12-26 1988-07-06 Toyo Kohan Co Ltd 樹脂加工機械用スクリユ−の製造法
SE456408B (sv) 1987-02-10 1988-10-03 Sandvik Ab Borr- och gengverktyg
SE457334B (sv) * 1987-04-10 1988-12-19 Ekerot Sven Torbjoern Borr
US5090491A (en) 1987-10-13 1992-02-25 Eastman Christensen Company Earth boring drill bit with matrix displacing material
JPH01171725A (ja) 1987-12-23 1989-07-06 O S G Kk チップカーラ付ねじれ溝タップ
US4884477A (en) 1988-03-31 1989-12-05 Eastman Christensen Company Rotary drill bit with abrasion and erosion resistant facing
US4968348A (en) 1988-07-29 1990-11-06 Dynamet Technology, Inc. Titanium diboride/titanium alloy metal matrix microcomposite material and process for powder metal cladding
US5593474A (en) 1988-08-04 1997-01-14 Smith International, Inc. Composite cemented carbide
JP2599972B2 (ja) 1988-08-05 1997-04-16 株式会社 チップトン バリ取り方法
DE3828780A1 (de) 1988-08-25 1990-03-01 Schmitt M Norbert Dipl Kaufm D Bohrgewindefraeser
US4838366A (en) 1988-08-30 1989-06-13 Jones A Raymond Drill bit
US4919013A (en) 1988-09-14 1990-04-24 Eastman Christensen Company Preformed elements for a rotary drill bit
JPH0295506A (ja) * 1988-09-27 1990-04-06 Mitsubishi Metal Corp 超硬ドリルおよびその製造方法
US4956012A (en) 1988-10-03 1990-09-11 Newcomer Products, Inc. Dispersion alloyed hard metal composites
US5010945A (en) 1988-11-10 1991-04-30 Lanxide Technology Company, Lp Investment casting technique for the formation of metal matrix composite bodies and products produced thereby
US4899838A (en) 1988-11-29 1990-02-13 Hughes Tool Company Earth boring bit with convergent cutter bearing
JP2890592B2 (ja) * 1989-01-26 1999-05-17 住友電気工業株式会社 超硬合金製ドリル
DE69030988T2 (de) 1989-02-22 1997-10-16 Sumitomo Electric Industries Stickstoffenthaltender cermet
US4923512A (en) 1989-04-07 1990-05-08 The Dow Chemical Company Cobalt-bound tungsten carbide metal matrix composites and cutting tools formed therefrom
JPH0373210A (ja) * 1989-05-25 1991-03-28 G N Tool Kk 高硬度切削工具及びその製造方法並びに使用方法
JPH0343112A (ja) * 1989-07-07 1991-02-25 Sumitomo Electric Ind Ltd 焼結硬質合金製ドリル
FR2649630B1 (fr) 1989-07-12 1994-10-28 Commissariat Energie Atomique Dispositif de contournement de bavures bloquantes pour un outil d'ebavurage
JPH0643100B2 (ja) 1989-07-21 1994-06-08 株式会社神戸製鋼所 複合部材
DE3939795A1 (de) 1989-12-01 1991-06-06 Schmitt M Norbert Dipl Kaufm D Verfahren zur herstellung einer gewindebohrung
AT400687B (de) 1989-12-04 1996-02-26 Plansee Tizit Gmbh Verfahren und strangpresswerkzeug zur herstellung eines rohlings mit innenliegenden bohrungen
US5359772A (en) 1989-12-13 1994-11-01 Sandvik Ab Method for manufacture of a roll ring comprising cemented carbide and cast iron
US5000273A (en) 1990-01-05 1991-03-19 Norton Company Low melting point copper-manganese-zinc alloy for infiltration binder in matrix body rock drill bits
DE4001483C2 (de) 1990-01-19 1996-02-15 Glimpel Emuge Werk Gewindebohrer mit kegeligem Gewinde
DE4001481A1 (de) 1990-01-19 1991-07-25 Glimpel Emuge Werk Gewindebohrer mit hinterschliff
DE4036040C2 (de) 1990-02-22 2000-11-23 Deutz Ag Verschleißfeste Oberflächenpanzerung für die Walzen von Walzenmaschinen, insbesondere von Hochdruck-Walzenpressen
JPH02269515A (ja) 1990-02-28 1990-11-02 Sumitomo Electric Ind Ltd 超硬切削工具の製造方法
JP2574917B2 (ja) 1990-03-14 1997-01-22 株式会社日立製作所 耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト鋼及びその用途
US5126206A (en) 1990-03-20 1992-06-30 Diamonex, Incorporated Diamond-on-a-substrate for electronic applications
JPH03119090U (zh) 1990-03-22 1991-12-09
SE9001409D0 (sv) 1990-04-20 1990-04-20 Sandvik Ab Metod foer framstaellning av haardmetallkropp foer bergborrverktyg och slitdelar
US5049450A (en) 1990-05-10 1991-09-17 The Perkin-Elmer Corporation Aluminum and boron nitride thermal spray powder
SE9002136D0 (sv) 1990-06-15 1990-06-15 Sandvik Ab Cement carbide body for rock drilling, mineral cutting and highway engineering
US5030598A (en) 1990-06-22 1991-07-09 Gte Products Corporation Silicon aluminum oxynitride material containing boron nitride
DE4120165C2 (de) 1990-07-05 1995-01-26 Friedrichs Konrad Kg Strangpreßwerkzeug zur Herstellung eines Hartmetall- oder Keramikstabes
US5041261A (en) 1990-08-31 1991-08-20 Gte Laboratories Incorporated Method for manufacturing ceramic-metal articles
US5250367A (en) 1990-09-17 1993-10-05 Kennametal Inc. Binder enriched CVD and PVD coated cutting tool
US5032352A (en) 1990-09-21 1991-07-16 Ceracon, Inc. Composite body formation of consolidated powder metal part
US5286685A (en) 1990-10-24 1994-02-15 Savoie Refractaires Refractory materials consisting of grains bonded by a binding phase based on aluminum nitride containing boron nitride and/or graphite particles and process for their production
DE9014962U1 (zh) 1990-10-30 1991-01-10 Plakoma Planungen Und Konstruktionen Von Maschinellen Einrichtungen Gmbh, 6638 Dillingen, De
US5092412A (en) 1990-11-29 1992-03-03 Baker Hughes Incorporated Earth boring bit with recessed roller bearing
US5112162A (en) 1990-12-20 1992-05-12 Advent Tool And Manufacturing, Inc. Thread milling cutter assembly
US5338135A (en) 1991-04-11 1994-08-16 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Drill and lock screw employed for fastening the same
DE4120166C2 (de) 1991-06-19 1994-10-06 Friedrichs Konrad Kg Strangpreßwerkzeug zur Herstellung eines Hartmetall- oder Keramikstabes mit gedrallten Innenbohrungen
US5161898A (en) 1991-07-05 1992-11-10 Camco International Inc. Aluminide coated bearing elements for roller cutter drill bits
JP3331220B2 (ja) 1991-08-23 2002-10-07 エムエムシーコベルコツール株式会社 軸物切削工具用素材
JPH05209247A (ja) 1991-09-21 1993-08-20 Hitachi Metals Ltd サーメット合金及びその製造方法
RU2094173C1 (ru) * 1991-09-25 1997-10-27 Акционерное общество Научно-производственное объединение "НЭВЗ" Способ изготовления биметаллических дисковых фрез
JPH0592329A (ja) * 1991-09-30 1993-04-16 Yoshinobu Kobayashi ドリル素材の製法
US5232522A (en) 1991-10-17 1993-08-03 The Dow Chemical Company Rapid omnidirectional compaction process for producing metal nitride, carbide, or carbonitride coating on ceramic substrate
JP2593936Y2 (ja) 1992-01-31 1999-04-19 東芝タンガロイ株式会社 カッタービット
SE9200530D0 (sv) * 1992-02-21 1992-02-21 Sandvik Ab Haardmetall med bindefasanrikad ytzon
US5281260A (en) 1992-02-28 1994-01-25 Baker Hughes Incorporated High-strength tungsten carbide material for use in earth-boring bits
US5273380A (en) 1992-07-31 1993-12-28 Musacchia James E Drill bit point
US5305840A (en) 1992-09-14 1994-04-26 Smith International, Inc. Rock bit with cobalt alloy cemented tungsten carbide inserts
US5311958A (en) 1992-09-23 1994-05-17 Baker Hughes Incorporated Earth-boring bit with an advantageous cutting structure
US5376329A (en) 1992-11-16 1994-12-27 Gte Products Corporation Method of making composite orifice for melting furnace
US5382273A (en) 1993-01-15 1995-01-17 Kennametal Inc. Silicon nitride ceramic and cutting tool made thereof
US5373907A (en) 1993-01-26 1994-12-20 Dresser Industries, Inc. Method and apparatus for manufacturing and inspecting the quality of a matrix body drill bit
SE9300376L (sv) 1993-02-05 1994-08-06 Sandvik Ab Hårdmetall med bindefasanriktad ytzon och förbättrat eggseghetsuppförande
US5560440A (en) 1993-02-12 1996-10-01 Baker Hughes Incorporated Bit for subterranean drilling fabricated from separately-formed major components
US6068070A (en) 1997-09-03 2000-05-30 Baker Hughes Incorporated Diamond enhanced bearing for earth-boring bit
US5563107A (en) 1993-04-30 1996-10-08 The Dow Chemical Company Densified micrograin refractory metal or solid solution solution (mixed metal) carbide ceramics
US5467669A (en) 1993-05-03 1995-11-21 American National Carbide Company Cutting tool insert
DE59300150D1 (de) 1993-05-10 1995-05-24 Stellram Gmbh Bohrwerkzeug für metallische Werkstoffe.
WO1994027763A1 (en) 1993-05-21 1994-12-08 Warman International Limited Microstructurally refined multiphase castings
ZA943646B (en) 1993-05-27 1995-01-27 De Beers Ind Diamond A method of making an abrasive compact
US5326196A (en) 1993-06-21 1994-07-05 Noll Robert R Pilot drill bit
UA6742C2 (uk) 1993-06-28 1994-12-29 Мале Підприємство "Композит" Твердосплавна вставка
US5443337A (en) 1993-07-02 1995-08-22 Katayama; Ichiro Sintered diamond drill bits and method of making
US5351768A (en) 1993-07-08 1994-10-04 Baker Hughes Incorporated Earth-boring bit with improved cutting structure
US5423899A (en) 1993-07-16 1995-06-13 Newcomer Products, Inc. Dispersion alloyed hard metal composites and method for producing same
WO1995003126A1 (de) 1993-07-20 1995-02-02 Maschinenfabrik Köppern Gmbh & Co. Kg Walzenpressen, insbesondere zum zerkleinern von stark abrasiven stoffen
IL106697A (en) 1993-08-15 1996-10-16 Iscar Ltd A cutting board with an integral lining
SE505742C2 (sv) 1993-09-07 1997-10-06 Sandvik Ab Gängtapp
US5609447A (en) 1993-11-15 1997-03-11 Rogers Tool Works, Inc. Surface decarburization of a drill bit
US5628837A (en) 1993-11-15 1997-05-13 Rogers Tool Works, Inc. Surface decarburization of a drill bit having a refined primary cutting edge
US5354155A (en) 1993-11-23 1994-10-11 Storage Technology Corporation Drill and reamer for composite material
US5590729A (en) 1993-12-09 1997-01-07 Baker Hughes Incorporated Superhard cutting structures for earth boring with enhanced stiffness and heat transfer capabilities
US5441121A (en) 1993-12-22 1995-08-15 Baker Hughes, Inc. Earth boring drill bit with shell supporting an external drilling surface
US6073518A (en) 1996-09-24 2000-06-13 Baker Hughes Incorporated Bit manufacturing method
US5433280A (en) 1994-03-16 1995-07-18 Baker Hughes Incorporated Fabrication method for rotary bits and bit components and bits and components produced thereby
US6209420B1 (en) 1994-03-16 2001-04-03 Baker Hughes Incorporated Method of manufacturing bits, bit components and other articles of manufacture
US5452771A (en) 1994-03-31 1995-09-26 Dresser Industries, Inc. Rotary drill bit with improved cutter and seal protection
US5543235A (en) 1994-04-26 1996-08-06 Sintermet Multiple grade cemented carbide articles and a method of making the same
US5480272A (en) 1994-05-03 1996-01-02 Power House Tool, Inc. Chasing tap with replaceable chasers
US5778301A (en) 1994-05-20 1998-07-07 Hong; Joonpyo Cemented carbide
US5482670A (en) 1994-05-20 1996-01-09 Hong; Joonpyo Cemented carbide
US5893204A (en) 1996-11-12 1999-04-13 Dresser Industries, Inc. Production process for casting steel-bodied bits
US5506055A (en) 1994-07-08 1996-04-09 Sulzer Metco (Us) Inc. Boron nitride and aluminum thermal spray powder
DE4424885A1 (de) 1994-07-14 1996-01-18 Cerasiv Gmbh Vollkeramikbohrer
SE509218C2 (sv) 1994-08-29 1998-12-21 Sandvik Ab Skaftverktyg
US5753160A (en) 1994-10-19 1998-05-19 Ngk Insulators, Ltd. Method for controlling firing shrinkage of ceramic green body
US6051171A (en) 1994-10-19 2000-04-18 Ngk Insulators, Ltd. Method for controlling firing shrinkage of ceramic green body
JPH08120308A (ja) 1994-10-26 1996-05-14 Makotoroi Kogyo Kk 複合超硬合金とその製造法
JPH08209284A (ja) * 1994-10-31 1996-08-13 Hitachi Metals Ltd 超硬合金及びその製造方法
US5570978A (en) 1994-12-05 1996-11-05 Rees; John X. High performance cutting tools
US5541006A (en) 1994-12-23 1996-07-30 Kennametal Inc. Method of making composite cermet articles and the articles
US5762843A (en) 1994-12-23 1998-06-09 Kennametal Inc. Method of making composite cermet articles
US5679445A (en) 1994-12-23 1997-10-21 Kennametal Inc. Composite cermet articles and method of making
US5791833A (en) 1994-12-29 1998-08-11 Kennametal Inc. Cutting insert having a chipbreaker for thin chips
GB9500659D0 (en) 1995-01-13 1995-03-08 Camco Drilling Group Ltd Improvements in or relating to rotary drill bits
US5580666A (en) 1995-01-20 1996-12-03 The Dow Chemical Company Cemented ceramic article made from ultrafine solid solution powders, method of making same, and the material thereof
US5586612A (en) 1995-01-26 1996-12-24 Baker Hughes Incorporated Roller cone bit with positive and negative offset and smooth running configuration
US5589268A (en) 1995-02-01 1996-12-31 Kennametal Inc. Matrix for a hard composite
US5603075A (en) 1995-03-03 1997-02-11 Kennametal Inc. Corrosion resistant cermet wear parts
DE19512146A1 (de) 1995-03-31 1996-10-02 Inst Neue Mat Gemein Gmbh Verfahren zur Herstellung von schwindungsangepaßten Keramik-Verbundwerkstoffen
JPH08294805A (ja) 1995-04-25 1996-11-12 Toshiba Tungaloy Co Ltd 切削工具用チップ
SE509207C2 (sv) 1995-05-04 1998-12-14 Seco Tools Ab Verktyg för skärande bearbetning
EP0871788B1 (en) 1995-05-11 2001-03-28 Anglo Operations Limited Cemented carbide
US6453899B1 (en) 1995-06-07 2002-09-24 Ultimate Abrasive Systems, L.L.C. Method for making a sintered article and products produced thereby
US6374932B1 (en) 2000-04-06 2002-04-23 William J. Brady Heat management drilling system and method
US5704736A (en) 1995-06-08 1998-01-06 Giannetti; Enrico R. Dove-tail end mill having replaceable cutter inserts
US5697462A (en) 1995-06-30 1997-12-16 Baker Hughes Inc. Earth-boring bit having improved cutting structure
US6214134B1 (en) 1995-07-24 2001-04-10 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method to produce high temperature oxidation resistant metal matrix composites by fiber density grading
SE9502687D0 (sv) 1995-07-24 1995-07-24 Sandvik Ab CVD coated titanium based carbonitride cutting tool insert
RU2167262C2 (ru) 1995-08-03 2001-05-20 Дрессер Индастриз, Инк. Наплавка твердым сплавом с покрытыми алмазными частицами (варианты), присадочный пруток для наплавки твердым сплавом, способ наплавки твердым сплавом (варианты), коническое шарошечное долото для вращательного бурения (варианты), коническая шарошка
US5755299A (en) 1995-08-03 1998-05-26 Dresser Industries, Inc. Hardfacing with coated diamond particles
US5662183A (en) 1995-08-15 1997-09-02 Smith International, Inc. High strength matrix material for PDC drag bits
US5641921A (en) 1995-08-22 1997-06-24 Dennis Tool Company Low temperature, low pressure, ductile, bonded cermet for enhanced abrasion and erosion performance
DE69525248T2 (de) 1995-08-23 2002-09-26 Toshiba Tungaloy Co Ltd Flächen-kristallines Wolframkarbid enthaltendes Hartmetall, Zusammensetzung zur Herstellung von flächen-kristallines Wolframkarbid und Verfahren zur Herstellung des Hartmetalls
US6012882A (en) 1995-09-12 2000-01-11 Turchan; Manuel C. Combined hole making, threading, and chamfering tool with staggered thread cutting teeth
GB2307918B (en) 1995-12-05 1999-02-10 Smith International Pressure molded powder metal "milled tooth" rock bit cone
SE513740C2 (sv) 1995-12-22 2000-10-30 Sandvik Ab Slitstark hårmetallkropp främst för användning vid bergborrning och mineralbrytning
JPH09192930A (ja) 1996-01-11 1997-07-29 Hitachi Tool Eng Ltd ねじ切りフライス
US5750247A (en) 1996-03-15 1998-05-12 Kennametal, Inc. Coated cutting tool having an outer layer of TiC
US5664915A (en) 1996-03-22 1997-09-09 Hawke; Terrence C. Tap and method of making a tap with selected size limits
JP2777104B2 (ja) 1996-03-25 1998-07-16 株式会社ヤマナカゴーキン 転造用ダイス
US6390210B1 (en) 1996-04-10 2002-05-21 Smith International, Inc. Rolling cone bit with gage and off-gage cutter elements positioned to separate sidewall and bottom hole cutting duty
DE69713446T2 (de) 1996-04-26 2003-08-07 Denso Corp Verfahren zum spannungsinduzierten Umwandeln austenitischer rostfreier Stähle und Verfahren zum Herstellen zusammengesetzter magnetischer Teile
US5733078A (en) 1996-06-18 1998-03-31 Osg Corporation Drilling and threading tool
SE511395C2 (sv) * 1996-07-08 1999-09-20 Sandvik Ab Svarvbom, förfarande för tillverkning av en svarvbom samt användning av densamma
US6353771B1 (en) 1996-07-22 2002-03-05 Smith International, Inc. Rapid manufacturing of molds for forming drill bits
AU695583B2 (en) 1996-08-01 1998-08-13 Smith International, Inc. Double cemented carbide inserts
US5880382A (en) 1996-08-01 1999-03-09 Smith International, Inc. Double cemented carbide composites
US5765095A (en) 1996-08-19 1998-06-09 Smith International, Inc. Polycrystalline diamond bit manufacturing
SE511429C2 (sv) 1996-09-13 1999-09-27 Seco Tools Ab Verktyg, skärdel, verktygskropp för skärande bearbetning samt metod för montering av skärdel till verktygskropp
US5976707A (en) 1996-09-26 1999-11-02 Kennametal Inc. Cutting insert and method of making the same
US6063333A (en) 1996-10-15 2000-05-16 Penn State Research Foundation Method and apparatus for fabrication of cobalt alloy composite inserts
DE19644447C2 (de) 1996-10-25 2001-10-18 Friedrichs Konrad Kg Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Extrusion von mit einem wendelförmigen Innenkanal ausgestatteten Stäben aus plastischem Rohmaterial
JPH10138033A (ja) 1996-11-11 1998-05-26 Toshiba Tungaloy Co Ltd スローアウェイチップ
SE510628C2 (sv) 1996-12-03 1999-06-07 Seco Tools Ab Verktyg för skärande bearbetning
SE507542C2 (sv) 1996-12-04 1998-06-22 Seco Tools Ab Fräsverktyg samt skärdel till verktyget
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
EP0913489B1 (en) 1996-12-16 2009-03-18 Sumitomo Electric Industries, Limited Cemented carbide, process for the production thereof, and cemented carbide tools
SE510763C2 (sv) 1996-12-20 1999-06-21 Sandvik Ab Ämne för ett borr eller en pinnfräs för metallbearbetning
US5967249A (en) 1997-02-03 1999-10-19 Baker Hughes Incorporated Superabrasive cutters with structure aligned to loading and method of drilling
JPH10219385A (ja) * 1997-02-03 1998-08-18 Mitsubishi Materials Corp 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具
WO1998040525A1 (de) 1997-03-10 1998-09-17 Widia Gmbh Hartmetall- oder cermet-sinterkörper und verfahren zu dessen herstellung
US5873684A (en) 1997-03-29 1999-02-23 Tool Flo Manufacturing, Inc. Thread mill having multiple thread cutters
GB9708596D0 (en) 1997-04-29 1997-06-18 Richard Lloyd Limited Tap tools
HU222859B1 (hu) 1997-05-13 2003-12-29 Richard Edmund Toth Színterelt anyag és porkohászati préspor szinterelt termékek előállítására
US5865571A (en) 1997-06-17 1999-02-02 Norton Company Non-metallic body cutting tools
DE29712266U1 (de) 1997-07-11 1997-09-11 Siemens Ag Numerische Steuerung für Werkzeugmaschinen, Roboter o.dgl.
US6109377A (en) 1997-07-15 2000-08-29 Kennametal Inc. Rotatable cutting bit assembly with cutting inserts
US6607835B2 (en) 1997-07-31 2003-08-19 Smith International, Inc. Composite constructions with ordered microstructure
US6022175A (en) 1997-08-27 2000-02-08 Kennametal Inc. Elongate rotary tool comprising a cermet having a Co-Ni-Fe binder
SE9703204L (sv) 1997-09-05 1999-03-06 Sandvik Ab Verktyg för borrning/fräsning av kretskortsmaterial
US5890852A (en) 1998-03-17 1999-04-06 Emerson Electric Company Thread cutting die and method of manufacturing same
DE19806864A1 (de) 1998-02-19 1999-08-26 Beck August Gmbh Co Reibwerkzeug und Verfahren zu dessen Herstellung
AU3050499A (en) 1998-03-23 1999-10-18 Elan Corporation, Plc Drug delivery device
JPH11300516A (ja) 1998-04-22 1999-11-02 Mitsubishi Materials Corp 耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エンドミル
JP3457178B2 (ja) 1998-04-30 2003-10-14 株式会社田野井製作所 切削タップ
US6109677A (en) 1998-05-28 2000-08-29 Sez North America, Inc. Apparatus for handling and transporting plate like substrates
US6395108B2 (en) 1998-07-08 2002-05-28 Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product
US6220117B1 (en) 1998-08-18 2001-04-24 Baker Hughes Incorporated Methods of high temperature infiltration of drill bits and infiltrating binder
US6241036B1 (en) 1998-09-16 2001-06-05 Baker Hughes Incorporated Reinforced abrasive-impregnated cutting elements, drill bits including same
US6287360B1 (en) 1998-09-18 2001-09-11 Smith International, Inc. High-strength matrix body
GB9822979D0 (en) 1998-10-22 1998-12-16 Camco Int Uk Ltd Methods of manufacturing rotary drill bits
JP3559717B2 (ja) 1998-10-29 2004-09-02 トヨタ自動車株式会社 エンジンバルブの製造方法
US6651757B2 (en) 1998-12-07 2003-11-25 Smith International, Inc. Toughness optimized insert for rock and hammer bits
GB2385351B (en) 1999-01-12 2003-10-01 Baker Hughes Inc Rotary drag drilling device with variable depth of cut
US6260636B1 (en) 1999-01-25 2001-07-17 Baker Hughes Incorporated Rotary-type earth boring drill bit, modular bearing pads therefor and methods
US6454030B1 (en) 1999-01-25 2002-09-24 Baker Hughes Incorporated Drill bits and other articles of manufacture including a layer-manufactured shell integrally secured to a cast structure and methods of fabricating same
US6200514B1 (en) 1999-02-09 2001-03-13 Baker Hughes Incorporated Process of making a bit body and mold therefor
DE19907118C1 (de) 1999-02-19 2000-05-25 Krauss Maffei Kunststofftech Spritzgießvorrichtung für metallische Werkstoffe
DE19907749A1 (de) 1999-02-23 2000-08-24 Kennametal Inc Gesinterter Hartmetallkörper und dessen Verwendung
US6254658B1 (en) 1999-02-24 2001-07-03 Mitsubishi Materials Corporation Cemented carbide cutting tool
SE9900738D0 (sv) 1999-03-02 1999-03-02 Sandvik Ab Tool for wood working
WO2000055467A1 (en) 1999-03-03 2000-09-21 Earth Tool Company, L.L.C. Method and apparatus for directional boring
US6135218A (en) 1999-03-09 2000-10-24 Camco International Inc. Fixed cutter drill bits with thin, integrally formed wear and erosion resistant surfaces
SE519106C2 (sv) 1999-04-06 2003-01-14 Sandvik Ab Sätt att tillverka submikron hårdmetall med ökad seghet
JP2000296403A (ja) 1999-04-12 2000-10-24 Sumitomo Electric Ind Ltd 複合多結晶体切削工具およびその製造方法
SE516071C2 (sv) 1999-04-26 2001-11-12 Sandvik Ab Hårdmetallskär belagt med en slitstark beläggning
SE519603C2 (sv) 1999-05-04 2003-03-18 Sandvik Ab Sätt att framställa hårdmetall av pulver WC och Co legerat med korntillväxthämmare
US6248149B1 (en) 1999-05-11 2001-06-19 Baker Hughes Incorporated Hardfacing composition for earth-boring bits using macrocrystalline tungsten carbide and spherical cast carbide
US6302224B1 (en) 1999-05-13 2001-10-16 Halliburton Energy Services, Inc. Drag-bit drilling with multi-axial tooth inserts
EP1114876B1 (en) 1999-06-11 2006-08-23 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Titanium alloy and method for producing the same
JP2000355725A (ja) * 1999-06-16 2000-12-26 Mitsubishi Materials Corp 先端切刃面の面摩耗が一様な超硬合金製ドリル
SE517447C2 (sv) 1999-06-29 2002-06-04 Seco Tools Ab Gängfräs med därför avsett skär
SE519135C2 (sv) * 1999-07-02 2003-01-21 Seco Tools Ab Verktyg för spånavskiljande bearbetning innefattande en relativt seg kärna ansluten till en relativt slitstark periferi
SE514558C2 (sv) * 1999-07-02 2001-03-12 Seco Tools Ab Metod och anordning för att tillverka ett verktyg
US6375706B2 (en) 1999-08-12 2002-04-23 Smith International, Inc. Composition for binder material particularly for drill bit bodies
US6461401B1 (en) 1999-08-12 2002-10-08 Smith International, Inc. Composition for binder material particularly for drill bit bodies
AT407393B (de) 1999-09-22 2001-02-26 Electrovac Verfahren zur herstellung eines metall-matrix-composite (mmc-) bauteiles
JP2001131713A (ja) 1999-11-05 2001-05-15 Nisshin Steel Co Ltd Ｔｉ含有超高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼材および製造法
JP2003518193A (ja) 1999-11-16 2003-06-03 トリトン・システムズ・インコーポレイテツド 不連続強化金属基複合材料のレーザー加工
CA2327092C (en) 1999-12-03 2004-04-20 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Coated pcbn cutting tools
US6345941B1 (en) 2000-02-23 2002-02-12 Ati Properties, Inc. Thread milling tool having helical flutes
US6454027B1 (en) 2000-03-09 2002-09-24 Smith International, Inc. Polycrystalline diamond carbide composites
JP3457248B2 (ja) 2000-03-09 2003-10-14 株式会社田野井製作所 盛上げタップ及びねじ加工方法
US6425716B1 (en) 2000-04-13 2002-07-30 Harold D. Cook Heavy metal burr tool
JP5122055B2 (ja) 2000-07-12 2013-01-16 ユートロン キネティクス，エルエルシー パルス・エネルギー源を使用した粉末の動的圧密方法及び装置
DE10034742A1 (de) 2000-07-17 2002-01-31 Hilti Ag Werkzeug mit zugeordnetem Schlagwerkzeug
US6474425B1 (en) 2000-07-19 2002-11-05 Smith International, Inc. Asymmetric diamond impregnated drill bit
US6808821B2 (en) 2000-09-05 2004-10-26 Dainippon Ink And Chemicals, Inc. Unsaturated polyester resin composition
US6592985B2 (en) 2000-09-20 2003-07-15 Camco International (Uk) Limited Polycrystalline diamond partially depleted of catalyzing material
SE520412C2 (sv) 2000-10-24 2003-07-08 Sandvik Ab Roterbart verktyg med utbytbar skärdel vid verktygets spånavverkande fria ände
SE522845C2 (sv) 2000-11-22 2004-03-09 Sandvik Ab Sätt att tillverka ett skär sammansatt av olika hårdmetallsorter
JP2002166326A (ja) 2000-12-01 2002-06-11 Kinichi Miyagawa 管用ねじ切り工具、及び、その管用ねじ切り工具に使用されるチップ
JP2002173742A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
WO2002050324A1 (fr) 2000-12-20 2002-06-27 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Alliage de titane a capacite de deformation elastique elevee et procede de production dudit alliage de titane
US6454028B1 (en) 2001-01-04 2002-09-24 Camco International (U.K.) Limited Wear resistant drill bit
US7090731B2 (en) 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
JP3648205B2 (ja) 2001-03-23 2005-05-18 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 石油掘削用トリコンビットのインサートチップおよびその製造方法ならびに石油掘削用トリコンビット
JP4485705B2 (ja) 2001-04-20 2010-06-23 株式会社タンガロイ 掘削用ビット及びケーシングカッタ
GB2374885B (en) 2001-04-27 2003-05-14 Smith International Method for hardfacing roller cone drill bit legs using a D-gun hardfacing application technique
EP1407877B1 (en) 2001-04-27 2007-02-14 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Composite powder filling method and composite powder filling device and composite powder molding method and composite powder molding device
US7014719B2 (en) 2001-05-15 2006-03-21 Nisshin Steel Co., Ltd. Austenitic stainless steel excellent in fine blankability
ITRM20010320A1 (it) 2001-06-08 2002-12-09 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di un composito a base di lega di titanio rinforzato con carburo di titanio, e composito rinforzato cosi' ott
JP2003089831A (ja) 2001-07-12 2003-03-28 Komatsu Ltd 銅系焼結摺動材料および複層焼結摺動部材
DE10135790B4 (de) 2001-07-23 2005-07-14 Kennametal Inc. Feinkörniges Sinterhartmetall und seine Verwendung
DE10136293B4 (de) 2001-07-25 2006-03-09 Wilhelm Fette Gmbh Gewindeformer oder -bohrer
JP2003041341A (ja) 2001-08-02 2003-02-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法
JP2003073799A (ja) 2001-09-03 2003-03-12 Fuji Oozx Inc チタン系材料の表面処理方法
WO2003020499A1 (en) 2001-09-05 2003-03-13 Courtoy Nv A rotary tablet press and a method of cleaning such a press
DE60203581T2 (de) 2001-10-22 2006-02-09 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe Alfa-beta Titanlegierung
SE0103752L (sv) 2001-11-13 2003-05-14 Sandvik Ab Roterbart verktyg för spånavskiljande bearbetning jämte skärdel härtill
US20030094730A1 (en) 2001-11-16 2003-05-22 Varel International, Inc. Method and fabricating tools for earth boring
DE10157487C1 (de) 2001-11-23 2003-06-18 Sgl Carbon Ag Faserverstärkter Verbundkörper für Schutzpanzerungen, seine Herstellung und Verwendungen
WO2003049889A2 (en) 2001-12-05 2003-06-19 Baker Hughes Incorporated Consolidated hard materials, methods of manufacture, and applications
KR20030052618A (ko) 2001-12-21 2003-06-27 대우종합기계 주식회사 초경합금 접합체의 제조방법
AU2003219660A1 (en) 2002-02-14 2003-09-04 Iowa State University Research Foundation, Inc. Novel friction and wear-resistant coatings for tools, dies and microelectromechanical systems
US7381283B2 (en) 2002-03-07 2008-06-03 Yageo Corporation Method for reducing shrinkage during sintering low-temperature-cofired ceramics
JP3632672B2 (ja) 2002-03-08 2005-03-23 住友金属工業株式会社 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法
US6782958B2 (en) 2002-03-28 2004-08-31 Smith International, Inc. Hardfacing for milled tooth drill bits
JP2003306739A (ja) 2002-04-19 2003-10-31 Hitachi Tool Engineering Ltd 超硬合金及びその超硬合金を用いた工具
SE526171C2 (sv) 2002-04-25 2005-07-19 Sandvik Ab Verktyg samt i verktyget ingående skärhuvud vilket är säkrat mot rotation
US6688988B2 (en) 2002-06-04 2004-02-10 Balax, Inc. Looking thread cold forming tool
JP4280539B2 (ja) 2002-06-07 2009-06-17 東邦チタニウム株式会社 チタン合金の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
JP3945455B2 (ja) 2002-07-17 2007-07-18 株式会社豊田中央研究所 粉末成形体、粉末成形方法、金属焼結体およびその製造方法
US6766870B2 (en) 2002-08-21 2004-07-27 Baker Hughes Incorporated Mechanically shaped hardfacing cutting/wear structures
US6799648B2 (en) 2002-08-27 2004-10-05 Applied Process, Inc. Method of producing downhole drill bits with integral carbide studs
WO2004022792A2 (en) 2002-09-04 2004-03-18 Intermet Corporation Austempered cast iron article and a method of making the same
US7250069B2 (en) 2002-09-27 2007-07-31 Smith International, Inc. High-strength, high-toughness matrix bit bodies
US6742608B2 (en) 2002-10-04 2004-06-01 Henry W. Murdoch Rotary mine drilling bit for making blast holes
US20050103404A1 (en) 2003-01-28 2005-05-19 Yieh United Steel Corp. Low nickel containing chromim-nickel-mananese-copper austenitic stainless steel
JP2004160591A (ja) * 2002-11-12 2004-06-10 Sumitomo Electric Ind Ltd 回転工具
JP3834544B2 (ja) 2002-11-29 2006-10-18 オーエスジー株式会社 タップ、およびその製造方法
JP4028368B2 (ja) 2002-12-06 2007-12-26 日立ツール株式会社 表面被覆超硬合金製切削工具
WO2004053197A2 (en) 2002-12-06 2004-06-24 Ikonics Corporation Metal engraving method, article, and apparatus
JP4221569B2 (ja) 2002-12-12 2009-02-12 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
MX256798B (es) 2002-12-12 2008-05-02 Oreal Dispersiones de polimeros en medio organico y composiciones que las comprenden.
US20040228695A1 (en) 2003-01-01 2004-11-18 Clauson Luke W. Methods and devices for adjusting the shape of a rotary bit
US6892793B2 (en) 2003-01-08 2005-05-17 Alcoa Inc. Caster roll
US7044243B2 (en) 2003-01-31 2006-05-16 Smith International, Inc. High-strength/high-toughness alloy steel drill bit blank
US20060032677A1 (en) 2003-02-12 2006-02-16 Smith International, Inc. Novel bits and cutting structures
US7147413B2 (en) 2003-02-27 2006-12-12 Kennametal Inc. Precision cemented carbide threading tap
UA63469C2 (en) 2003-04-23 2006-01-16 V M Bakul Inst For Superhard M Diamond-hard-alloy plate
US7128773B2 (en) 2003-05-02 2006-10-31 Smith International, Inc. Compositions having enhanced wear resistance
SE526387C2 (sv) 2003-05-08 2005-09-06 Seco Tools Ab Borr för spånavskiljande bearbetning med alla delar utförda i ett material samt med innesluten spolkanal
US20040234820A1 (en) 2003-05-23 2004-11-25 Kennametal Inc. Wear-resistant member having a hard composite comprising hard constituents held in an infiltrant matrix
US7048081B2 (en) 2003-05-28 2006-05-23 Baker Hughes Incorporated Superabrasive cutting element having an asperital cutting face and drill bit so equipped
US7270679B2 (en) 2003-05-30 2007-09-18 Warsaw Orthopedic, Inc. Implants based on engineered metal matrix composite materials having enhanced imaging and wear resistance
US7625521B2 (en) 2003-06-05 2009-12-01 Smith International, Inc. Bonding of cutters in drill bits
US20040244540A1 (en) 2003-06-05 2004-12-09 Oldham Thomas W. Drill bit body with multiple binders
US20040245024A1 (en) 2003-06-05 2004-12-09 Kembaiyan Kumar T. Bit body formed of multiple matrix materials and method for making the same
SE526567C2 (sv) 2003-07-16 2005-10-11 Sandvik Intellectual Property Stödlist för långhålsborr med slityta i avvikande färg
US20050084407A1 (en) 2003-08-07 2005-04-21 Myrick James J. Titanium group powder metallurgy
JP2005111581A (ja) 2003-10-03 2005-04-28 Mitsubishi Materials Corp 穿孔工具
JP4498847B2 (ja) 2003-11-07 2010-07-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れたオ−ステナイト系高Ｍｎステンレス鋼
DE10354679A1 (de) 2003-11-22 2005-06-30 Khd Humboldt Wedag Ag Mahlwalze für die Druckzerkleinerung körnigen Gutes
DE10356470B4 (de) 2003-12-03 2009-07-30 Kennametal Inc. Zirkonium und Niob enthaltender Hartmetallkörper und Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung
KR20050055268A (ko) 2003-12-06 2005-06-13 한국오에스지 주식회사 초경합금을 이용한 나사전조 다이스의 제조방법 및초경합금 나사전조다이스
EP2562285B1 (en) 2004-01-29 2017-05-03 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US20050268746A1 (en) 2004-04-19 2005-12-08 Stanley Abkowitz Titanium tungsten alloys produced by additions of tungsten nanopowder
US7267543B2 (en) 2004-04-27 2007-09-11 Concurrent Technologies Corporation Gated feed shoe
US20080101977A1 (en) 2005-04-28 2008-05-01 Eason Jimmy W Sintered bodies for earth-boring rotary drill bits and methods of forming the same
US20050211475A1 (en) 2004-04-28 2005-09-29 Mirchandani Prakash K Earth-boring bits
SE527475C2 (sv) 2004-05-04 2006-03-21 Sandvik Intellectual Property Metod och anordning för tillverkning av ett borrämne eller fräsämne
US20060016521A1 (en) 2004-07-22 2006-01-26 Hanusiak William M Method for manufacturing titanium alloy wire with enhanced properties
US7125207B2 (en) 2004-08-06 2006-10-24 Kennametal Inc. Tool holder with integral coolant channel and locking screw therefor
US7244519B2 (en) 2004-08-20 2007-07-17 Tdy Industries, Inc. PVD coated ruthenium featured cutting tools
CN101002293A (zh) 2004-08-25 2007-07-18 株式会社东芝 图像显示装置及其制造方法
JP4468767B2 (ja) 2004-08-26 2010-05-26 日本碍子株式会社 セラミックス成形体の割掛率制御方法
US7754333B2 (en) 2004-09-21 2010-07-13 Smith International, Inc. Thermally stable diamond polycrystalline diamond constructions
US7524351B2 (en) 2004-09-30 2009-04-28 Intel Corporation Nano-sized metals and alloys, and methods of assembling packages containing same
UA6742U (en) 2004-11-11 2005-05-16 Illich Mariupol Metallurg Inte A method for the out-of-furnace cast iron processing with powdered wire
US7513320B2 (en) 2004-12-16 2009-04-07 Tdy Industries, Inc. Cemented carbide inserts for earth-boring bits
SE528008C2 (sv) 2004-12-28 2006-08-01 Outokumpu Stainless Ab Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt
SE528671C2 (sv) 2005-01-31 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär för seghetskrävande korthålsborrning samt förfarande för att framställa detsamma
WO2006104004A1 (ja) 2005-03-28 2006-10-05 Kyocera Corporation 超硬合金および切削工具
US8637127B2 (en) * 2005-06-27 2014-01-28 Kennametal Inc. Composite article with coolant channels and tool fabrication method
US7776256B2 (en) 2005-11-10 2010-08-17 Baker Huges Incorporated Earth-boring rotary drill bits and methods of manufacturing earth-boring rotary drill bits having particle-matrix composite bit bodies
US7703555B2 (en) 2005-09-09 2010-04-27 Baker Hughes Incorporated Drilling tools having hardfacing with nickel-based matrix materials and hard particles
US7887747B2 (en) 2005-09-12 2011-02-15 Sanalloy Industry Co., Ltd. High strength hard alloy and method of preparing the same
US7604073B2 (en) 2005-10-11 2009-10-20 Us Synthetic Corporation Cutting element apparatuses, drill bits including same, methods of cutting, and methods of rotating a cutting element
US20070082229A1 (en) 2005-10-11 2007-04-12 Mirchandani Rajini P Biocompatible cemented carbide articles and methods of making the same
US7802495B2 (en) 2005-11-10 2010-09-28 Baker Hughes Incorporated Methods of forming earth-boring rotary drill bits
US7784567B2 (en) 2005-11-10 2010-08-31 Baker Hughes Incorporated Earth-boring rotary drill bits including bit bodies comprising reinforced titanium or titanium-based alloy matrix materials, and methods for forming such bits
US7913779B2 (en) 2005-11-10 2011-03-29 Baker Hughes Incorporated Earth-boring rotary drill bits including bit bodies having boron carbide particles in aluminum or aluminum-based alloy matrix materials, and methods for forming such bits
US20070151769A1 (en) 2005-11-23 2007-07-05 Smith International, Inc. Microwave sintering
US8141665B2 (en) 2005-12-14 2012-03-27 Baker Hughes Incorporated Drill bits with bearing elements for reducing exposure of cutters
JP2009535536A (ja) 2006-04-27 2009-10-01 ティーディーワイ・インダストリーズ・インコーポレーテッド モジュール型の固定カッターボーリングビット、モジュール型の固定カッターボーリングビット本体及びそれに関連する方法
US7832456B2 (en) 2006-04-28 2010-11-16 Halliburton Energy Services, Inc. Molds and methods of forming molds associated with manufacture of rotary drill bits and other downhole tools
US7575620B2 (en) 2006-06-05 2009-08-18 Kennametal Inc. Infiltrant matrix powder and product using such powder
DE102006030661B4 (de) 2006-07-04 2009-02-05 Profiroll Technologies Gmbh Hartmetallisches Profilwalzwerkzeug
US20080011519A1 (en) 2006-07-17 2008-01-17 Baker Hughes Incorporated Cemented tungsten carbide rock bit cone
KR101438852B1 (ko) 2006-10-25 2014-09-05 티디와이 인더스트리스, 엘엘씨 열 균열에 대한 개선된 내성을 갖는 제품
UA23749U (en) 2006-12-18 2007-06-11 Volodymyr Dal East Ukrainian N Sludge shutter
US7625157B2 (en) 2007-01-18 2009-12-01 Kennametal Inc. Milling cutter and milling insert with coolant delivery
DE102007006943A1 (de) 2007-02-13 2008-08-14 Robert Bosch Gmbh Schneidelement für einen Gesteinsbohrer und ein Verfahren zur Herstellung eines Schneidelements für einen Gesteinsbohrer
US8512882B2 (en) 2007-02-19 2013-08-20 TDY Industries, LLC Carbide cutting insert
US7846551B2 (en) 2007-03-16 2010-12-07 Tdy Industries, Inc. Composite articles
US20090136308A1 (en) 2007-11-27 2009-05-28 Tdy Industries, Inc. Rotary Burr Comprising Cemented Carbide
EP2300628A2 (en) 2008-06-02 2011-03-30 TDY Industries, Inc. Cemented carbide-metallic alloy composites
US20090301788A1 (en) 2008-06-10 2009-12-10 Stevens John H Composite metal, cemented carbide bit construction
US8322465B2 (en) 2008-08-22 2012-12-04 TDY Industries, LLC Earth-boring bit parts including hybrid cemented carbides and methods of making the same
US8025112B2 (en) 2008-08-22 2011-09-27 Tdy Industries, Inc. Earth-boring bits and other parts including cemented carbide
US8827606B2 (en) * 2009-02-10 2014-09-09 Kennametal Inc. Multi-piece drill head and drill including the same
US8272816B2 (en) 2009-05-12 2012-09-25 TDY Industries, LLC Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks
US8308096B2 (en) 2009-07-14 2012-11-13 TDY Industries, LLC Reinforced roll and method of making same
US9643236B2 (en) 2009-11-11 2017-05-09 Landis Solutions Llc Thread rolling die and method of making same
US8905117B2 (en) 2010-05-20 2014-12-09 Baker Hughes Incoporated Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods
MX2012013454A (es) 2010-05-20 2013-05-01 Baker Hughes Inc Metodos para formar al menos una porcion de herramientas para perforar la tierra.
RU2012155102A (ru) 2010-05-20 2014-06-27 Бейкер Хьюз Инкорпорейтед Способ формирования по меньшей мере части бурильного инструмента и изделия, сформированные таким способом

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1379704A (zh) * 1999-10-14 2002-11-13 塞科机床公司 旋转切削刀具、刀头以及制造刀头的方法
US6511265B1 (en) * 1999-12-14 2003-01-28 Ati Properties, Inc. Composite rotary tool and tool fabrication method
CN1423586A (zh) * 1999-12-14 2003-06-11 Tdy工业公司 复合旋转刀具和刀具制作方法
US7384443B2 (en) * 2003-12-12 2008-06-10 Tdy Industries, Inc. Hybrid cemented carbide composites
CN101222994A (zh) * 2005-08-18 2008-07-16 Tdy工业公司 复合切削型芯及其制造方法

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